Растяжение плоских образцов

Рис. 25.5. Трехмерная модель пластической зопы при растяжении плоского образца а) область пластического течения для малоуглеродистой стали (0,22% С, 0,36% Мп От = 255 Н/мм , tj) = 63%) б) то же для стали, охарактеризованной на рис. 25.1 в), г) объемные модели пластических областей с одной и двумя наклонными полосами.

Нами проводились исследования влияния ионно-плазменного покрытия TiN на механические свойства стали У8 с предварительным термическим упрочнением (закалка и отпуск). Растяжение плоских образцов сечением 2,5 X 3 мм осуществлялось на разработанном испытательном комплексе УНИК-1, состоящем (фото 1) из силового нагружающего блока 1 и двух контрольно-измерительных блоков 2, 3. Вертикально расположенная цепь нагружения силового блока позволяет реализовать несколько видов и схем нагружения, например растяжение, сжатие, изгиб [31, 32]. [c.24]

Повышение скорости деформации от 1 до 8 мм/мин приводит к значительному (в 5. .. 8 раз) увеличению N на всех стадиях нагружения. При однократном испытании на растяжение плоских образцов с дефектами (отверстия, надрезы) па кривой АЭ имеются два максимума. Первый максимум наблюдается при напряжениях, меньших предела текучести. Напряжение первого максимума зависит от формы и размера дефекта. Второй максимум появляется при напряжении, которому соответствует максимум в бездефектном образце. Появление первого максимума связано с испусканием акустических волн преимущественно из зоны дефекта, где концентрируются напряжения. Напряжения, действующие в зоне дефекта, близки к уровню напряжений, соответствующих появлению максимума амплитуды сигналов АЭ для бездефектного образца. Это позволяет по значению АЭ оценивать концентрацию напрял<ений в зоне дефекта. [c.449]

Еще одним видом разрушения, присущим исключительно слоистым композитам, является расслоение в условиях плоского напряженного состояния. В простейшем случае этот вид разрушения можно наблюдать при одноосном растяжении плоских образцов со свободными кромками (рис. 3.21). Причиной такого вида разрушения плоских образцов является высокая концентрация межслойных нормальных напряжений в области, расположенной вдоль свободных кромок ), вызванная различием свойств смежных слоев (коэффициентов Пуассона, коэффициентов термического расширения и т. п.) [38]. [c.133]

Исследование влияния надреза на величину местной максимальной деформации при растяжении плоских образцов с боковыми надрезами радиусом примерно 0,2 мм показало, что у алюминия величина максимального местного сдвига, несмотря на наличие острого надреза, остается той же, что и у гладкого образца. Для стали ЗОХГСА и дюралюминия Д16 максимальный сдвиг в вершине надреза значительно меньше, чем сдвиг у гладкого образца. [c.48]

Рис. 28. Схема параллелограммного устройства для двухосного растяжения плоских образцов

Испытания на статическое растяжение плоских образцов, вырезанных из различных зон сварных соединений после прокатки роликами в режиме СПД, проводились на универсальной машине УММ-50 при температуре 20+2 °С. Рабочее сечение образцов сварного шва и основного металла, согласно ГОСТ 6996-66, полностью состояло из металла испытываемого участка. В рабочем сечении образцов ЗТВ допускалось некоторое наличие металла других участков. Все образцы располагались вдоль продольной оси испытываемого участка. [c.9]

При испытаниях на растяжение плоских образцов с достаточно большой шириной Ьо (рис. 3.14, б) определяют еще одну механическую характеристику—коэффициент Пуассона v. Измеряя изменение ширины поперечного сечения Д Ь, можно вычислить поперечную деформацию [c.59]

Интерполяционные зависимости получили расчетное и экспериментальное обоснование. Для случая растяжения плоских образцов с отверстиями (аа = 2,65) и гиперболическими боковыми вырезами (аа=1,84 2,77 4,34 5,66) определены деформации в зоне концентрации расчетом по МКЭ, а также с использованием зависимостей [c.187]

В работе [68] выполнен анализ долговечности в зонах концентрации напряжений, В целях определения влияния ползучести на число циклов до разрушения (появления трещины) рассчитали долговечность при циклическом осевом растяжении плоских образцов (пластина с отверстием при повторном осевом растяжении) жаропрочных алюминиевых сплавов. Температуры испытания 120.,, 190° С являются для рассматриваемых материалов достаточно высокими ползучесть и релаксация напряжений выражены. [c.209]

Рассмотрим в качестве примера растяжение плоского образца (фиг. 143), предполагая, что шейка захватывает все его [c.222]

Рис. 1. Влияние запаса упругой энергии на кинетику деформации. Двухосное растяжение плоского образца из сплава АМц (6=1 мм).

Построить полную диаграмму деформации при двухосном симметричном растяжении плоского образца удалось благодаря специальной конструкции захватов. Такие захваты (рис. 15.11) [15.14] имеют закругленную насечку, благодаря которой в одном направлении происходит растяжение, а в другом, перпендикулярном — проскальзывание образца по захвату, вследствие чего, а также благодаря наличию угловых боковых захватов устра- [c.219]

Определение характеристик сопротивления квазистатическому разрушению осуществляется путем испытания на растяжение плоских образцов с началь- [c.239]

При растяжении плоского образца с центральной трещиной может быть потеряна устойчивость плоской формы равновесия образца. Потеря устойчивости выражается в выпучивании части поверхности [c.244]

На рис. 3 по данным работы 95] показано распределение остаточных деформаций при растяжении плоского образца из чистого алюминия в отдельных ячейках различного размера, предварительно нанесенных на поверхности. По оси ординат на этом рисунке отложено отношение количества ячеек, имеюш,их остаточную деформацию в указанном интервале, к обш.ему количеству ячеек, [c.8]

Результаты вычисления вязкости разрушения, МПа-м , ( )р При растяжении плоского образца с центральной трещиной и по данным испытаний образцов на усталость (средние значения), [c.111]

Рассмотрим растяжение плоского образца данной толщины. В областях пересечения фронтом трещины лицевых поверхностей образца возникает плоское напряженное состояние и соответствующие форма и размеры пластической зоны. В срединной части образца возникает стеснение деформации вдоль фронта трещины и возникает плоская деформация (трехосное растяжение) с соответствующими формой и размерами пластической зоны. Пластическая зона приобретает форму катушки. Из этого также следует, что трещина начинает и продолжает расти с середины толщины образца эффект туннелирования), опережая края трещины, примыкающие к лицевым сторонам образца. Рост толщины образца приводит к изменению соотношений между объемами пластических областей у лицевых поверхностей образца и в его середине. Это, в свою очередь, приводит к зависимости вязкости разрушения от толщины образца в согласии со следующей ориентировочной оценкой [c.76]

Так, например, на основании экспериментов но растяжению плоских образцов разной ширины установлено, что [c.121]

Отметим, что напряженно-деформированное состояние при растяжении плоских образцов можно установить по искажению квадратной координатной сетки, которая была нанесена при помощи намазанного валика и координатной пластинки до начала испытания [88, 89]. [c.24]

На рис. 2.13 и 2.14 представлены экспериментальные данные по исследованию процессов накопления повреждаемости в условиях повторного растяжения плоских образцов из железа, низкоуглеродистой стали СтЗ и углеродистой стали 45 [50, 51, 58, 60, 61], [c.52]

Рис. 3. Два типа шеек при растяжении плоских образцов

Рис. 7.11. Номограммы для контроля по коэрцитивной силе напряжений при одноосном растяжении плоских образцов из конструкционных сталей

Рис. 1.2. Эпюры распределения нормальных (сплошные линии) и касательных (штриховые линии) напряжений при растяжении плоского образца в зависимости от ориентировки сечения, на котором определяют напряжения (цифры указывают углы между нормалью к площадке и растягивающей силой)

В качестве примера на рис. 1.2 приведено распределение нормальных и касательных напряжений для простейшего случая растяжения плоского образца. Как показано на рис. 1.2, даже в этом весьма простом случае полная картина распределения нормальных и касательных напряжений для площадок, наклоненных под различными углами к оси образца, довольно сложная. [c.28]

На рис. 1.5, а и б показаны деформированные осевым растяжением плоские образцы с отверстием и нанесенными до деформации делительными сетками. Для наглядности приведены образцы из пластичного материала, имеющего в зоне концентратора напряжений большую местную пластическую деформацию. Как показано на рис. 1.5,6, угловые изменения элементов сетки, линии которой нанесены под 45° к оси образца, весьма велики, что связано с наличием касательных напряжений в плоскостях, наклоненных под 45° к оси образца элементы сетки, линии которой нанесены вдоль и поперек продольной оси образца (см. рис. 1.5,а), показывают главным образом удлинение и поперечное укорочение. [c.30]

Рис. 1.5. Деформация делительной сетки при растяжении плоского образца из листового алюминия с центральным отверстием (база сетки 2 мм) а — сетка нанесена в продольных и поперечных направлениях по отношению к направлению растяжения б — сетка нанесена под углом 45° к направлению растяжения

Рис. 1.13. Диаграммы разрушения при растяжении плоских образцов с центральной трещиной (Ь = 100 мм, /отр = 14 мм) из алюминиевых листовых сплавов (t = 2 мм)

Растяжение. Эпюры распределения нормальных и касательных напряжений при растяжении плоского образца были приведены на рис. 1.2. Напряженное состояние в пространстве для растягиваемого стержня можно получить, вращая эти эпюры [c.93]

При растяжении плоских образцов с центральной сквозной трещиной перед наступлением критического состояния равновесия (когда трещина начинает быстро лавинообразно распространяться при постоянной внешней нагрузке) почти всегда наблюдается стадия медленного устойчивого докритического роста трещины. Это медленное подрастание трещины, хорошо известное экспериментаторам, приводит к тому, что критическая длина трещины /с превышает исходную длину lo на 30, 50, а то и на 100% в зависимости от свойств материала и длины исходной трещины. Зависимость напряжения в неослабленном сечении образца от длины устойчивой трещины принято называть докритической диаграммой разрушепия. Стадии медленного роста трещины придается настолько большое значение, что при исследовании механических свойств материалов предлагается дополнять диаграммы деформации диаграммами разрушения [50, 109, 110, 140, 205, 315]. [c.244]

Определение характеристик сопротивления квазиста-тическому разрушению осуществляется получением диаграммы разрушения путем растяжения плоских образцов с начальной трещиной и измерения ее приращений с ростом растягивающего усилия вплоть до возникновения неустойчивого состояния трещины при достижении ею критической длины. Измерение длины трещины в процессе испытаний производится датчиками, следящими за ее концом, на основе применения вихревых токов, киносъемки, а также косвенно, путем измерения электросопротивления образца или наклеенных на поверхности образца датчиков последовательного разрыва. Определение критической длины трещины /к в момент перехода к неустойчивому состоянию позволяет получить зависимость между критическими величинами напряжения (1к и длиной трещины /к- [c.48]

При растяжении плоских образцов из стали ЗОХГСА, закаленных при темцературе 880°С, отпущеиных при 570°С (твердость по Бринеллю 325, ств=105 кгс1мм ), на разрывной машине оказалось, что показания высокочастотных приборов в условных единицах а. (рабочие частоты более 25 кгц) при нагрузке до 18 кгс/мм возра- [c.149]

Для изучения оптико-механических характеристик полиуретанов из одной партии материала отливали одновременно несколько образцов [26, 55]. Технология изготовления образцов и натурных шин одинакова (-см. подразд. 2.2), Оптическую постоянную Оо определяли с помощью дисков, сжимаемых сосредоточенными силами вдоль диаметра. Для определения модуля упругости Е и коэффициента Пуассона р испытывали на растяжение плоские образцы сече-нпем 10x10 мм и длиной 100 мм. На сжимаемых по диаметр, ди - [c.37]

Наиболее важные результаты былн получены в области исследования со- противления однократному статическому н динамическому разрушению с учетом начальных макродефектов на базе линейной и нелинейной механики разрушения. Это в первую очередь относится к разработке теории и критериев хрупкого и квазихруикого разрушений упругих и упругопластических тел с трещинами. К числу силовых, энергетических и деформационных критериев относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений Ки и Кс, пределов трещиностойкости энергии разрушения Gi , G , Уь J , раскрытия трещин или бе, а также критические деформации в вершине трещин е . Для определения указанных характеристик известны многочисленные методики испытаний — на статическое растяжение плоских и цилиндрических образцов с трещинами, на статический изгиб и внецентренное растяжение плоских образцов, на внутреннее давление сосудов, на растяжение центробежными силами при разгонных испытаниях дисков. [c.21]

В статье дается решение задачи растяжения плоского образца с двумя глубокими гиперболическими выточками в условиях шолзучести. Формулируется аппроксимирующая система уравнений, которая вследствие нелинейности решается численным методом — методом главного определителя и схемой Гаусса. Приводятся экспериментальные данные. [c.430]

Одзи с сотруд. [45, 53, 54] сравнили результаты испытаний на растяжение плоских образцов с надрезом в центре, плоских образцов с двусторонним надрезом, компактных образцов для испытаний на растяжение, а также плоских образцов с односторонним надрезом для испытаний на изгиб, предполагая идеальную пластичность материала. При использовании (Onet p с учетом напряжений изгиба получили несколько лучшие результаты, чем при использовании коэффициента /(. Однако во всех случаях не получили достаточно хорошего соответствия с теорией. [c.169]

Для решения [юставленных задач был разработан комплекс методик исследования закономерностей развития усталостных трещив в конструкционных сплавах в широком диапазоне низких и высоких температур (77—773 К), значений коэффициентов асимметрии цикла (—оо < 1), частоты приложения циклической нагрузки (0,15—50 Гц), толщины исследуемых образцов (10—150 мм) при круговом консольном изгибе цилиндрических образцов, консольном изгибе и внеиентренном растяжении плоских образцов. Типы образцов для исследования закономерностей развития усталостных трещин и характеристик вязкости разрушения при статическом, циклическом и динамическом нагружениях показаны на рис. 78, схемы [c.131]

Рис. 76. Трехмерная модель пластической зоны при растяжении плоского образца (сталь та н е, что и на рис. 74) о) область пластического течения ва поверхности образца, 6) объемвая модель пластической зоны

Я- М. Потак [123] исследовал влияние наводороживания при кислом и цианистом цинковании на усталостную прочность стали ЗОХГСА, обработанной до предела прочности =180 кПмм . Эти опыты показали, что значительное наводороживание стали при цинковании не изменило предела усталости стали, хотя сталь ЗОХГСА весьма чувствительна к водородной хрупкости. В то же время было установлено, что наводороживание стали может существенно понизить число циклов до разрушения при условии действия концентраторов напряжений, малой частоты нагружения и сравнительно высоких напряжений. Испытания на циклическое растяжение плоских образцов из стали типа ЗОХГСА с концентратором напряжения показали снижение (в некоторых случаях вдвое) числа циклов нагружений до разрушения наводороженной стали по сравнению с ненаводо-роженной. [c.95]

При растяжении плоского образца данной толгцины в областях пересечения фронтом трегцины лицевых поверхностей образца имеет место плоское напряженное состояние и соответствуюгцие форма и размеры пластической зоны. В срединной части образца и фронта трегцины возникает стеснение деформации вдоль фронта и условия деформирования приближаются к плоской деформации (трехосное растяжение) с соответствуюгцими формой и размерами пластической зоны. Пластическая зона приобретает форму катушки. Из этого также следует тенденция трегцины начинать и продолжать расти с середины толгцины образца (эффект туннелирования), опережая края трегцины, примыкаюгцие к лицевым сторонам образца. Рост толгцины образца приводит к изменению соотногиений между объемами пла- [c.127]

Понижение долговечности стали ЗОХГСНА после цианистого цинкования при испытании на повторное растяжение плоских образцов с отверстием с частотой 8—10 цикл/мин наблюдали Я. М. Потак и С. И. Магазаник (см. [666]). Цианистое цинкование понизило число циклов до разрушения примерно в 2 раза в состоянии закалки и низкого отпуска и на 28% после изотермической закалки стали. Однако кислое цинкование не отразилось на долговечности стали ЗОХГСНА. [c.300]

На рис. 71 приведены экспериментальные данные, полученные Н.Т. Смотриным и В. М. Чеба-новым в опытах на одноосное растяжение плоских образцов, вырезанных из листа материала в семи различных направлениях [c.139]

Пример. Определить остаточную прочность трубопровода (цилиндрического сосуда), работающего на внутреннее давление. В стенке сосуда обнаружена сквозная трещина длиной 18 мм. Сосуд имеет средний диаметр d = 0,92 м, толщина стенки t = 9 мм. Предварительно с целью определения трещиностойкости из материала сосуда с пределом текучести сго,2 == 340 МПа проведены испытания на растяжение плоского образца шириной Ь = 100 мм с центральной сквоз- [c.79]

Проведенные исследования позволяют установить, что в качестве возможного критерия выдавливаемости можно принять относительное сужение ip при испытании на растяжение плоского образца, взятого в продольном направлении исходной заготовки. Зависимость между Д р. лред и г]з можно выразить приближенной формулой (в %) [c.290]

Кручение цилнндрнчес-кого стержня. Деформация при прокатке весьма 1нирокого листа, юирина которого практически не меняется изгиб широкого плоского образца двухосное растяжение 02/01 = 0,5 обечайки цилиндрического сосуда, или растяжение плоского образца типа Корриган (см. гл. 15), в пластической области нрн р --> 0,5 [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...