Поля напряжений при пластическом течении

Для данного поля напряжений при пластическом течении можно ввести в рассмотрение два семейства кривых, в каждой точке идущих вдоль направлений максимальных касательных напряжений. Эти кривые называются линиями сдвига или линиями скольжения (в дальнейшем мы будем называть их также -линиями и Р-линиями). [c.262]

Поля напряжений при пластическом течении [c.98]

Критерий упругопластического разрушения, о котором шла речь в предыдущем разделе, относится к случаю маломасштабного пластического течения, при котором поле напряжений в пластической зоне в окрестности вершины трещины подавляется окру- [c.59]

Взаимосвязь между температурой и деформациями при пластическом течении проявляется в различных формах. Температурное поле влияет на свойства материала, изменяет протяженность пластических зон, приводит к разрыхлению при циклическом нагреве и т. д. в свою очередь деформация вызывает изменения в распределении температуры. Таким образом, уравнения, определяющие тепловые поля и поля напряжений, являются взаимосвязанными. [c.203]

Совместные поля напряжений и скоростей перемещений при пластическом течении должны удовлетворять условию неотрицательности [c.66]

Теория магнитострикционных напряжений. Если ферромагнитный материал намагничивать при высокой температуре в процессе отжига, то напряжения, возникающие при магнитострикционной деформации, будут сниматься в результате пластического течения вещества или процесса релаксации. Намагничивание эффективно только для сплавов, точка Кюри которых выше 450—500° С охлаждение в магнитном поле нужно производить медленно. Однако эта теория не применима к монокристаллам, в которых нет противодействий изменению его внешней формы. По этой теории термомагнитная обработка должна быть эффективна для всех материалов, включая чистые металлы, у которых Xs O. Эта теория предсказывает максимальный эффект для материалов с наибольшей магнитострикцией kg. В то же время, наибольший эффект при термомагнитной обработке получен у сплава железа с 6,5% Si, когда Xg = 0. [c.155]

ЖИГ При 1673 К В течение 67 ч, т. е. более длительный, чем в данных опытах. Итак, предполагается, что поверхностные питтинги образуются путем диффузии, облегченной большими внутренними напряжениями, которые создаются на некоторых участках усов. Такие поля напряжений, вероятно, обусловленные ограниченной пластической деформацией сапфира, можно наблюдать в поляризованном свете. [c.401]

Известно, что когда возможное макроскопическое пластическое течение является допустимым, остаточные напряжения мало или вообще не влияют на прочность материала. Если же пластические деформации детали или узла ограничены (в условиях трехмерного поля напряжений, повышенной хрупкости, при исчерпании пластичности), то остаточные напряжения накладываются на любые другие напряжения, существующие в материале. Воздействие их ничем не будет отличаться от воздействия любых накладывающихся друг на друга напряжений, независимо от источника их возникновения. В этом случае роль остаточных напряжений в разрушении металла равноценна любым напряжениям, возникающим в соответствующих точках материала. [c.169]

Таким образом подвижные температурные поля (в частности, типа тепловой волны ) при повторных воздействиях могут приводить к односторонней деформации, нарастающей с каждым циклом, даже когда внешняя (механическая) нагрузка отсутствует. Для этого достаточно (см. рис. 18), чтобы максимальные тепловые напряжения превышали однократное (а не удвоенное, как в условии знакопеременного пластического течения) значение предела текучести. В отличие от случая, рассмотренного в 1, при (воздействиях движущегося температурного поля температурная зависимость предела текучести уже не всегда является необходимым условием прогрессирующего формоизменения, она приводит лишь к количественным изменениям . [c.33]

Ползучесть в своей простейшей форме представляет собой постепенное накопление пластической деформации в образце или в детали, находящихся под напряжением при повышенной температуре в течение некоторого периода времени. Разрушение вследствие пол- [c.431]

В ряде работ [64, 65] было установлено, что для монотонно нагружаемых тел со стационарными трещинами существует линейная зависимость между интегралом Jt и раскрытием трещины. В работах [66, 67] с применением метода конечных элементов было дано объяснение эффекта затупления вершины трещины при конечных деформациях и других эффектов (на основе теории пластического течения) для упругопластических тел со стационарными трещинами, нагружаемых на бесконечности монотонно растущей нагрузкой. В этих исследованиях было установлено [67], что HRR-поле [62,63], найденное с использованием деформационной теории при малых деформациях, хорошо аппроксимирует напряжения и деформации, построенные на основе теории течения только в точках, отстоящих от исходной вершины трещины (являющейся, грубо говоря, началом затупленной трещины в ее деформированном состоянии) на расстояния, более чем втрое превышающие раскрытие трещины (т. е. больших 36). [c.72]

Аналогичная последовательность изменения РТ с температурой обнаружена при ударных испытаниях с записью динамических нагрузок [16]. При испытании низкоуглеродистой стали основное влияние высоких скоростей деформации заключается в увеличении предела текучести независимо от температуры испытания, так как уменьшается время, необходимое для термически активируемых процессов, понижающих напряжение скольжения дислокаций в матрице (температурно зависимую компоненту а- в напряжении трения а,). При дальнейшем росте скорости деформации достигается предел, за которым теряется чувствительность напряжения течения к скорости деформации [17] и который уменьшается с повышением температуры. Этот предел может быть связан с наступлением двойникования как механизма общей пластической деформации, но подробных исследований проведено не было. В высокопрочных сталях как температурная зависимость, так и скоростная чувствительность предела текучести уменьшаются пропорционально, поскольку основная доля напряжения трения приходится на температурно-независимую компоненту a l (дально-действующие поля напряжений). К сожалению, информация о механизмах микроскопической деформации таких сталей при высоких скоростях явно недостаточна. [c.203]

Общее упрочнение зерна способствует локализации деформации вдоль полосы скольжения, а необратимость пластического течения на поверхности усугубляется окружающей средой (например, воздушной), из которой молекулы газов могут адсорбироваться на свежих ступеньках полос скольжения, затрудняя еще больше обратимость деформации в этих местах. Зародыш трещины распространяется по механизму интрузии вдоль действующей полосы скольжения, наклоненной примерно под 45° к направлению максимальных главных напряжений. Это стадия I разрушения, на которой трещина растет до тех пор, пока не достигает длины, при которой определяющим распространение трещины становится поле напряжений у ее вершины. Затем начинается стадия II разрушения, на которой трещина растет по нормали к максимальному главному напряжению до тех пор, пока длина ее не становится достаточно большой после этого образец быстро разрушается под действием растягивающих напряжений . Излом на стадии II роста трещины состоит из серии последовательных мелких бороздок. [c.220]

Как показывают исследования, резкое увеличение гидроэрозии проявляется в самом начале приложения нагрузки к образцу даже при относительно малых нагрузках и определяется механическими свойствами сплава. При дальнейшем увеличении нагрузки на этот же испытуемый образец рост интенсивности гидроэрозии почти приостанавливается или происходит очень медленно (рис. 45, кривая 1). При раздельном нагружении и испытании каждого образца в течение определенного времени наблюдается постоянное увеличение интенсивности эрозии с ростом растягивающей нагрузки (рис. 45, кривая 2). Такая закономерность гидроэрозии образцов при испытании под нагрузкой указывает на то, что создаваемое поле напряжений увеличивает интенсивность гидроэрозии главным образом в начальный период струеударного воздействия. Развитие пластической деформации, образование трещин и очагов разрушения приводит к разупрочнению поверхностного слоя и падению в нем напряжений от приложенной нагрузки. Сильно разупрочненный слой принимает на себя основное участие в интенсивном разрушении металла при струеударном воздействии. Более глубокие слои, в которых концентрируются напряжения от внешней нагрузки в период тотального развития гидроэрозии, участвуют в разрушении металла не в полной мере, так как они изолированы деформированным слоем. [c.78]

Как указывалось выше, возможны два режима поведения ансамбля дефектов в процессе пластической деформации. При слабом внешнем воздействии, когда плотность дефектов невелика, они осуществляют процесс пластического течения автономно, перемещаясь под действием внешнего поля и сил взаимодействия между ними [69, 202], В интенсивных полях плотность дефектов может приобретать настолько большие значения, что следует говорить не об их ансамбле, а о гидродинамической моде, представляющей самосогласованное поведение когерентно связанных дефектов. Настоящий параграф посвящен исследованию перехода из одного режима в другой. Для наглядности мы рассматриваем деформацию высокопрочного сплава, обладающего малыми выделениями неметаллической фазы, под действием интенсивного поля внешних напряжений [217]. [c.240]

Изложенная картина не ограничивается высокопрочными сплавами, обладающими специфической микроструктурой (малыми частицами фазы). Найденные закономерности пластического течения, сводящиеся к потере устойчивости системы, локализации деформации, развитию ротационной пластичности и т.п., должны проявляться также во всех материалах, где скорость сдвиговой деформации существенно зависит от концентрации точечных дефектов и обеспечивается высокий уровень напряжений. Такие условия могут достигаться, в частности, на стадии развитой пластической деформации независимо от исходной микроструктуры и механических свойств материала. При этом деформационное упрочнение приводит материал в состояние, обладающее значительными величинами неоднородных полей напряжений и деформационными дефектами типа дислокационных клубков. Подобная ситуация проявляется при интенсивном облучении, имплантации, насыщении металлов атомами малого размера (например, наводороживании) и т. д. По нашему мнению, развитая картина может объяснить известный экспериментальный факт, согласно которому на стадии развитой пластической деформации образуются преимущественно высокоугловые границы наклонного типа [205]. Действительно, именно такие фаницы формируются путем диффузионного массопереноса и инициируемого вакансиями переползания краевых компонент дислокаций. [c.255]

Найти отношение предельного крутящего момента к крутяш,ему моменту Т , при котором возникает пластическое течение, для полого стержня кругового поперечного сечения (см. рис. 3.6), если диаграмма зависимости напряжения от деформации для материала стержня такова, как показано на рис. 3.14, а. [c.122]

Известно 1—4], что определяющие уравнения для напряжений и скоростей теории плоского пластического течения жесткопластического тела приводятся к системе четырех квазилинейных дифференциальных уравнений первого порядка, которые относятся к гиперболическому типу. Их характеристики в физической плоскости совпадают с линиями скольжения и траекториями максимальных касательных напряжений. Построение полей напряжений и скоростей сводится к решению последовательности краевых задач с граничными условиями для напряжений и скоростей. Обычно вначале решаются краевые задачи для напряжений, связанных с уравнениями характеристик, и строится поле характеристик. Затем строится поле скоростей в пластической области при совпадении жесткопластических границ с характеристиками. После этого проверяется условие неотрицательности диссипативной функции и несущая способность принятых жестких областей 2, 3]. Для некоторых типов задач плоского пластического течения со смешанными граничными условиями разработаны методы построения полных решений, в которых вначале строится поле скоростей в плоскости характеристик или в плоскости годографа с использованием кинематических граничных условий на контуре инструмента, а затем строится поле напряжений и вычисляются характеристики в физической плоскости [5—7]. В этих решениях жесткопластические границы также совпадают с характеристиками. В [8, 9] разработан метод решения задач плоского пластического течения с использованием криволинейных координат, совпадающих с линиями тока и ортогональными к ним направлениями, и рассмотрены случаи пластического течения, в которых линии тока являются логарифмическими спиралями. [c.54]

В стационарных процессах пластического формоизменения, в которых поле скоростей не зависит от времени, интегрирование (1) выполняется вдоль линии тока, ло которой проходит материальная частица через фиксированное в пространстве поле скоростей в пластической области. Для нестационарных процессов пластического течения интегрирование (1) должно выполняться вдоль траектории движения материальной точки с учетом изменения поля скоростей. Вычисляя значения Ее в различных точках пластической области, можно найти среднее значение е,. Затем по среднему значению Ее и диаграмме о<,=(Те(8е), построенной по результатам испытания при однородном напряженном состоянии, определяется величина пластической постоянной, равная для критерия Треска — Сен-Венана [c.79]

При выводе минимального принципа (2.26) использовались поле Oij, ускорения uf и значение нагрузок р (при р1 = Pi на Sp), удовлетворяющие условиям уравнения (2.24). Используя некоторые ускорения uf и значения компонент тензора напряжений a j, соответствующие скоростям деформации Щ, согласно ассоциированному закону пластического течения (1.22), можно составить равенство [c.46]

Схожесть задач о контактном взаимодействии и задач механики разрушения состоит прежде всего в наличии точек с особенностями напряженного состояния. Это позволяет применять методы решения контактных задач теории упругости для решения отдельных задач механики разрушения, таких как определение поля напряжений у вершины трещин. Вместе с тем заметим, что нахождение коэффициентов интенсивности напряжений не есть механика разрушения, подобно тому как нахождение напряжений еще не определяет прочности изделия. И только формулировка и использование критериев разрушения, т.е. условий страгивания и роста магистральных трещин, составляет предмет механики разрушения. Некоторые приемы механики разрушения можно использовать при решении контактных задач. Например, корневую особенность в угловых точках штампа можно снизить (не прибегая к закруглению краев штампа), предполагая пластическое течение вдоль определенных линий скольжения. Допуская несколько таких линий или сплошной их веер можно устранить особенность вообще, как это описано в статьях В. 1У[. Александрова и Л. А. Кип-ниса [1, 2]. [c.624]

Наиболее существенные результаты в динамической механике разрушения получены в рамках линеаризованной теории, в которой предполагается, что зона проявления нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины, а поле напряжений вокруг пластической области оппсывается асимптотическими формулами, полученными из решения упругой задачи. Это поле напряжений сингулярно, и главный член его разложения по степеням расстояния от конца трещины г, как п в статике, имеет вид К/У г. Угловое же распределение напряжений и перемещений в окрестности вершины стационарной трещины одинаково при статическом и динамическом нагружении, а влияние инерционного эффекта заключается в том, что коэффициент интенсивности напряжений становится зависящим от времени. Кроме того, исследования показывают, что спустя некоторый период времени после приложения нагрузки характер зависимости коэффициентов интенсивности напряжений и импульсных нагрузок от времени идентичен. Однако в течение этого периода времени коэффициент интенсивности напряжений достигает своего пикового значения, иногда значительно превышающего статическое (аналогичный вывод можно сделать и в случае гармонического нагружения тела с трещиной). [c.407]

Широко распространенной точке зрения, согласно которой деформационное упрочнение при пластическом течении есть результат возрастания сопротивления среды движению носителей деформации за счет изменения характеров как самих носителей, так и барьеров, в определенной мере противостоит релаксационный переход к описанию этого процесса [2] (см. гл. 1). Он предполагает, что рождение, движение и объединение дефектов в более крупные агрегаты, перестройка дефектов внутри агрегатов и преобразование последних связываются со стремлением нагружаемого объекта снизить уровень напряжений. В таком случае следует учитывать, что поле напряжений внутри объекта неоднородно, а наблюдаемое нарастание деформирующего напряжения отражает некий средний уровень. В связи с неоднородностью поля напряжений пластическая деформация также неоднородна, п развивается локализованно в областях концентрации напряжений. Такие представления позволяют использовать синергетический подход к описанию пластической деформации и рассматривать нагружаемый объект как далекую от равновесия диссипативную систему. При этом предполагается диссипация упругой энергии, поэтому данный процесс напрямую связан с релаксацией полей напряжений. В кристаллических твердых телах релаксация напряжений (а следовательно, и диссипация энергии) может осуществляться рождением и миграцией точечных дефектов, рождением и движением (консервативным пли неконсервативным) дислокаций, образованием и перестройкой дислокационных ансамблей, рождением и перемещением дисклинаций и их ассоциатов, перестройкой и миграцией границ различного рода (блочных, доменных, границ фрагментов и ячеек, межзеренных) и, наконец, нарушением сплошности, т. е. образованием трещин. В специфических условиях релаксация осуществля [c.64]

Поле напряжений при штамповке переходных тройников, а также крестовин принципиально не отличается от поля напряжейнй равнопроходных тройников. Однако форма отвода и их количество приведут к другим численным значениям напряжений и новой форме очага пластической деформации. Так, при штамповке крестовины течение металла имеет место в двух направлениях и степень наибольшей пластической деформации возрастает при той же высоте каждого из отводов. [c.86]

Если у берега трещины возникает вторичное пластическое течение (101 >0з), то в соответствии с граничным условием (6.3) там может быть лишь равномерное поле напряжений. При этом на верхнем берегу трещины при удалении от ее края деформация е,з по модулю убывает, а так как она отрицательна (при выбранных знаках в формулах (2.8), (3.15)), то де,з/д >0, и, следовательно, о,з >0. Учитывая граничное условио (б.З) и условие пластичности (1.2), имеем [c.138]

Вторая стадия - стадия текучести, на которой наблюдается негомогенная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине образца фронта Людерса - Чернова. Уже на ранних стадиях пластического течения в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1-10 нм, радиус острия 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопываются. Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микроскопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тысячи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса - Чернова. [c.16]

Из условия непрерывности нормальных напряжений находим отрезки, определяющие местоположение линии разветвления пластического течения в центральном сечении прослойки при 1/В> ж/2, ОР= ОК= 0,5(В- I- h/2 ). В треугольной области MNK и в области AjPAJ, напряженное состояние равномерное, = 2/с , и, следовательно, при I/В < ае/2, ОР= ОК = 0,5(В - h). В области поля циклоид напряженное состояние на основе работы /4/ является линейной функцией координат и представлено на рис. 2.19. Формулу для оценки прочности рассматриваемых соединений [c.64]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Для пол ения основных соотношений для оценки напряженного состояния и значений максимального перепада давлений на стенке оболочки (р - q) ax были 6bLFiH построены сетки линий скольжения для диапазона значений относительных размеров мягких прослоек (к < к ), при которых в последних наблюдается контактное упрочнение мягкого метапла (рис. 4.12). Отметим, что, как и в случае, рассмотренном в разделе 4.3, дня данньгч кольцевых прослоек также характерно наличие поверхностей разветвления пластического течения, не совпадаюших со срединной поверхностью оболочки. Анализ пластического течения цилиндрической оболочки свидетельствует, что положение поверхности [c.225]

На основе направленных вакансионных потоков в работах Френкеля, а затем Набарро и Херринга были предложены модель и механизм внутризеренной диффузионной пластичности . Здесь используется известный факт о том, что диффузионные процессы особенно интенсивно протекают по границам зерен, т. е. в местах с наибольшим искажением кристаллической решетки. Границы зерен являются источниками и стоками направленного движения вакансий в поле приложенного напряжения, причем поток вакансий идет через объем зерна и направлен от по-перечных границ к продольным (рис. 92), а поток атомов движется в противоположном направлении. Происходят мас-соперенос и пластическое течение. Эти потоки приводят к удлинению зерна в продольном направлении и сокращению 3 поперечном, поскольку объем зерна Рис. 92. Направленные пото- остается неизменным. Вследствие низкой ки вакансий при деформации ПОДВИЖНОСТИ граннц зерен формоизме-зерна (а — приложенные на- нение зерна фиксируется, а деформации пряжения) становятся необратимыми. Этот меха- [c.156]

Наблюдаемое сопротивление движению дислокации определяется суммарным влиянием барьеров различного типа на пути ее движения, обусловленных как кристаллическим строением, так и его нарушениями дефектами различного типа, приводящих к действию полей напряжений различной протяженности. Разделение этих полей на короткодействующие (вблизи точечных дефектов) и дальнодействующие [335] является условным, принятым с целью упрощения анализа динамики дислокаций. Связанные с этими полями барьеры различного уровня преодолеваются дислокацией в термически активируемом процессе или атермически в зависимости от высоты барьера. При этом каждому уровню нагрузки соответствует определенный набор барьеров, контролирующих движение дислокаций, а следовательно, и процесс пластического течения. [c.29]

В этом пункте используется модель трещины, рассмотренная в работах Фрёнда и Дугласа [48], Дунаевского и Ахенбаха [32]. Предполагается, что трещина растет в установившемся режиме и этот рост сопровождается антиплоским сдвигом в условиях маломасштабного пластического течения. Явным образом учитывается инерционное сопротивление материала движению, однако для наблюдателя, движущегося вместе с вершиной трещины, деформированное состояние от времени зависеть не будет. Материал считается упруго-идеально-пластическим с изотропным условием текучести (2.21), подчиняющимся закону пластического течения (2.20). Согласно гипотезам теории мало-масштабного пластического течения [77], нелинейное напряжен-но-деформированное состояние в непосредственной близости к вершине трещины управляется окружающим пластическую область упругим распределением напряжений. Обычно используемой характеристикой данного упругого поля при заданной -скорости движения трещины является коэффициент интенсив- [c.103]

Отсюда вытекают важнейшие заключения о высокой подвижности границ фрагментов, ячеек и субзерен на всех стадиях пластического течения. Вывод обоснован следующими фактами постепенным измельчением названных элементов струртуры закономерной эволюцией углов разориентировок и направлений нормалей к границам в ходе деформации прямыми наблюдениями миграции границ или эмиссии границ границами изменением формы фрагментов при де- формации выгнутостью границ, сформировавшихся в поле напряжений, и т. п. Следовательно, границы разориентации испытывают Боздействие со стороны напряжений. При движении они с неизбежностью создают такую пластическую дисторсию, при которой возможна наибольшая работа напряя ений. [c.53]

Пластическая деформация реальных тел сопровождается образованием и развитием субмикро-, микро- и макротрещин. Исходная структура реальных материалов также далека от совершенства. Причин образования дефектов, в том числе и трещин, много, и здесь нет необходимости подробно освещать этот вопрос. Процесс образования зародышей разрушения связывают прежде всего с движением дислокаций и взаимодействием полей напряжений подвижных и неподвижных дислокаций. Зародыш разрушения возникает при скоплении вакансий, а также дислокаций в микрообъеме, в котором накопленная упругая энергия достигает предельной величины, равной скрытой теплоте плавления. Образование микротрещины и трещины осуществляется при локализации пластического течения на линиях скольжения, формирование которых связано с переориентацией элементов структуры по направлениям вынужденного сдвига вдоль действия главного сдвигающего напряжения объединению микротрещин и их раскрытию способствует пересечение линий Ъсольжения. [c.8]

Из всего набора возможных стационарных решений полевых уравнений (3.57), (3.58) мы ограничились исследованием равновесных структур, возникающих в упруго-вязкой среде. Как известно, кроме них стационарными являются также решения, отвечающие постоянным скоростям пластического течения, при котором атомы безактивационно дрейфуют во внешнем поле сдвига—кручения. При этом 4-потенциал А> играет роль упругой составляющей скорости смещений среды, а напряженности Хеу е сводятся К упругим компонентам скорости сдвига-кручения. Тогда уравнение (3.58) означает, что перестройка атомной системы, характеризуемая конечным значением параметра порядка гр, приводит к локализации течения среды, помещенной во внешнее поле сдвига-кручения, вне области размером А ос I/, фиксируемым кинематической вязкостью и = Г]/р. В идеальной упругой среде, где т/ = оо, имеем А = ос и поле пластического течения полностью выталкивается из образца. С уменьшением сдвиговой вязкости Т1 < 00 глубина проникновения этого поля спадает, и любая неоднородность атомной структуры размывается пластическим течением среды. С физической точки зрения такая ситуация [c.239]

Вначале образование зуба и площадки текучести в о. ц. к. металлах связывали с эффективной блокировкой дислокаций примесями. Известно, что в о. ц. к. решетке атомы примесей внедрения образуют не обладающие шаровой симметрией поля упругих напряжений и взаимодействуют с дислокациями всех типов, в том числе с чисто винтовыми. Уже при малых концентр а-циях [<10 —10 % (ат.)] примеси (например, азот и углерод в железе) способны блокировать все дислокации, имеющиеся в металле до деформации. Тогда, по Коттреллу, для начала движения дислокаций и, следовательно, для начала пластического течения необходимо приложить напряжение, гораздо большее, чем это требуется для перемещения дислокаций, свободных от примесных атмосфер. Следовательно, вплоть до момента достижения верхнего предела текучести заблокированные дислокации не могут начать двигаться и деформация идет упруго. После достижения а , по крайней мере, часть этих дислокаций (расположенная в плоскостях действия максимальных касательных напряжений) отрывается от своих атмоафер и начинает перемещаться, производя пластическую деформацию. Последующий спад напряжений — образование зуба текучести — происходит потому, что. свободные от примесных атмосфер и более подвижные дислокации могут скользить некоторое время под действием меньших напряжений, пока их торможение не вызовет начала обычного деформационного упрочнения. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...