Об изменении формы границы текучести

ОБ ИЗМЕНЕНИИ ФОРМЫ ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ [c.73]

Уравнения (47) и (48) предполагают неизменность формы. поверхности текучести в процессе пластической деформации, а ее положение и размеры зависят от второго и третьего инва- риантов девиатора напряжений. Но, как показывают результат ты опытов 5 главы I, процесс пластической деформации может привести и к изменению формы, границы текучести начально изотропного металла (рис. 18). Для более подробного выяснения этого факта были проведены дополнительные опыты результаты которых приводятся ниже [31] [c.73]

Таким образом, мы имеем, что естественное старение после пластической деформации не приводит к изменению формы границы текучести. До определенной продолжительности естественного старения граница текучести непрерывно расширяется с сохранением положения центра, а затем непрерывно суживается, стремясь к своему положению без старения. [c.121]

Поверхность нагружения материала и ее эволюция при неупругом деформировании. В теории пластического течения понятие поверхности текучести (нагружения) занимает центральное место. В частности. Для учета деформационного упрочнения необходима информация об изменении положения и формы поверхности текучести в процессе неупругого деформирования. Получению этой информации посвящено значительное число экспериментальных исследований. Однако фактически четкой границы ме кду упругим и неупругим поведением реального материала не существует, и получаемые иэ опытов результаты существенно зависят от принятого критерия начала неупругого деформирования и величины [c.218]

Таким образом, направление перемещения чести зависит как от направлений предшествовавших пластических деформаций, так и от соотношений между величинами этих пластических деформаций и их последовательности, т. е. от истории нагружения. Вместе с тем даже при сложных путях нагружения, включающих резкое изменение направления нагружения, фронтальная часть границы текучести остается выпуклой и по форме практически представляет дугу окружности. [c.25]

Выше мы установили, что фронтальная часть мгновенной границы текучести начально изотропного металла не имеет угловых точек, выпукла и по форме близка к дуге окружности. С возрастанием величины пластической деформации граница текучести такого металла расширяется и перемещается в направлении предшествующей предварительной пластической деформации, что оправдывает концепцию трансляционно-изотропного упрочнения по крайней.мере в пределах, рассмотренных в главе I, величин пластических деформаций и путей нагружения. Необходимо выяснить, остается ли эта концепция справедливой независимо от характера напряженного состояния, и найти параметры, определяющие как размеры последующих границ текучести, так и координаты их центра. С этой целью в лаборатории было предпринято систематическое изучение эффекта Баушингера для. различных металлов в зависимости от пути и степени равномерной пластической деформации. Необходимость такого систематического изучения этого эффекта была вызвана тем, что известные в литературе работы по исследованию эффекта Баушингера (см., например, [70—80], [103]) охватывают отдельные значения одномерной пластической деформации металлов, чаще всего после различных видов термообработки, вызывающих структурные изменения и неопределенные макронапряжения, которые обусловливают неопределенность пути нагружения. Например, в работе [75] приводятся результаты исследования эффекта Баушингера при пластической деформации растяжения (сжатия) 0,2% для рада металлов, подвергнутых различным видам термообработки. Данные этой работы показывают, что эффект Баушингера зависит от вида термообработки. В работе [77] приводятся (табл. 6, 7 результаты исследования этого эффекта для стали при трех (четырех) значениях пластической деформации растяжения (сжатия) и промежуточного суточного естественного старения, причем эти ре- [c.38]

Последующая граница текучести, полученная в результате предварительного закручивания в положительном направлении оси X, по своей форме практически также близка к окружности несколько сплюснутой "В той части, которая лежит против точки нагружения, центр которой сдвинут вверх на 0,2 по оси X, а радиус равен 1,2. Фронтальная часть этой границы, также имея некоторую сплюснутость, удовлетворительно описывается полуокружностью, что находится в согласии с результатами главы I. В отличие от результатов работы [55], в которой граница текучести не испытывает смещения в поперечном направлении, при всех опробованных нами на плоскостях од, и х) путях нагружения ( 4, 5 гл. I) имеет место такое смещение. Уменьшение допуска до 0,1 % не приводит к изменению формы последующей границы текучести и практически к изменению ее размеров. [c.74]

Для обобщения моделей предыдущего параграфа на случай сложного напряженного состояния удобно исходить из геометрической интерпретации процесса нагружения. Выделим в исследуемом теле элемент в форме параллелепипеда настолько малого размера, что его напряженное состояние допустимо считать однородным. Отнесем этот элемент к осям х , лгз, (рис. 10.7) и обозначим компоненты напряжений, действующих по его граням, через Oij i, /=1, 2, 3). Так как тензор напряжения с компонентами 0,7 симметричен (ajy = ay,), то для характеристики напряженного состояния выделенного элемента достаточно задания шести величин ст,у. Сопоставим напряженному состоянию элемента точку с декартовыми координатами в шестимерном пространстве, которое будем называть пространством напряжений. Ненагруженному состоянию элемента отвечает в пространстве напряжений начало координат. Нагружение образца сопровождается изменением значений и, значит, в пространстве напряжений точка, изображающая напряженное состояние исследуемого элемента, вычерчивает некоторую траекторию —путь нагружения. При одноосном напряженном состоянии все 0 у, кроме одного, например, Сц, равны нулю. В этом случае путь нагружения совпадает с осью СТц. Появление пластической деформации согласно моделям предыдущего параграфа связано с достижением Оц значения характерного для данного материала. Таким образом, на оси Ои можно выделить такую содержащую начало координат область, внутри которой состояние материала при первоначальном нагружении упруго. На рис. 10.8 эта область обозначена Q ее границами являются точки с координатами 1 а,, что соответствует случаю равных пределов текучести при растяжении и сжатии. [c.729]

Выше, в 3, 4, показано, что естественное старение после Пластической деформации практически не приводит к изменению формы границ текучести и разрушения. Поэтому влияцие естественного старения на границы текучести и разрушения можно изучать при помощи опытов на простое растяжение. Для этой цели были взяты пять групп гагаринских образцов, изготовленных из отожженной стали 3. Первая группа из трех образцов испытывалась на растяжение до разрушения без промежуточной разгрузки для определения механических характеристик в исходном состоянии (а о=23 кг мм , аьо—40 кг/мм ). Все 24 образца второй груп- [c.122]

Кристаллографическая природа пластической деформации, являющаяся следствием движения дислокаций, рассмотрена в работе Мизеса [4], который показал, что для тогр чтобы осуществить наблюдаемое изменение формы тела при неизменном объеме, необходимо иметь пять независимых компонент деформации. Для кристаллического тела это означает необходимость действия пяти различных систем скольжения. Выбор пяти систем скольжения (из многих кристаллографически эквивалентных октаэдрических систем скольжения) отвечает принципу минимальной работы. Отсюда следует, что физическая природа предела текучести (в нашем случае - упругости) конкретных марок технических металлов, определяющее критическое напряжение сдвига для взаимного скольжения внутри поликристаллического агрегата, зависит в основном от состояния границ беспорядочно ориентированных зерен и их размеров. [c.24]

При напряжениях, близких к верхнему пределу текучести, локальное изменение скорости (величины) деформации ведет к понижению нагрузки, необходимой для дальнейшего деформирования в этой области (обычно в области концентрации напряжений у головки образца). Вследствие этого нагрузка на образец снижается, а деформация сосредоточивается в узкой области. Процесс локального течения и спада нагрузки продолжается до тех пор, пока в результате упрочнения материала с ростом деформации и возрастания коэффициента концентрации на границе с прилегающим участком образца не будут созданы условия, благоприятные для распространения деформации на близлежащую область. Распространение волны деформации на всю длину образца восстанавливает его цилиндрическую форму — дальнейшее деформирование идет равномерно (модуль М=да1дг положителен) до достижения предела прочности сгв, после чего локализация деформации с образованием шейки вновь нарушает устойчивость равномерного деформирования. [c.87]

Как следует из приведенных выше данных, в условиях интенсивного деформационного старения наиболее пре авитель-ным для описания структурных изменений является параметр и, определяющ,ий отношение среднего размера (диаметра) частиц к расстоянию между ними. Выпадение карбидной фазы в процессе нагружения приводит к блокированию дислокаций и тем самым препятствует их перемеш,ению, повышая предельное усилие (предел-текучести) начала перемеш,ения дислокаций. Вместе с тем выпадение карбидной фазы и ее перераспределение к границам зерен приводит также к снижению пластичности материала, и разрушение в таких случаях может носить хрупкий характер [8]. Как было показано выше и в работе [8], процесс карбидообразования интенсифицируется действием механической нагрузки и зависит как от уровня последней, так и от ее вида (циклическое или статическое нагружение, форма и длительность цикла). [c.113]

Несмотря на теоретическую необоснованность уравнения (109), мы намеревались применить его для расчета вязкости жидкого воздуха и его компонентов, учитывая, что оно удовлетворяет экспериментальным данным для многих жидкостей и к тому же имеет простой вид. С этой целью первоначально были определены значения удельного объема жидкого азота по уравнению состояния (72) при всех температурах и давлениях, при которых представлены опытные данные в работах [154, 155, 157, 162, 169, 170], и графически построена зависимость между значениями текучести и удельного объема. Из рис. 25 (верхняя кривая) видно, что при удельном объеме выше 1,27 дм 1кг (со < 2,7) опытные точки И. Ф. Голубева и соавторов [170] и часть точек Г. П. Филипповой и И. П. Ишкина [169] группируются вокруг прямой с разбросом, не превышающим 3%, но при меньших значениях V данные отклоняются от линейной зависимости. По данным Н. С. Руденко [155] и Форстера [162], которые существенно расходятся как между собой, так и с результатами работ [169, 170], могут быть проведены отдельные прямые, не соответствующие большинству опытных данных, представленных на графике. Для интервалов V = 1,12- 1,21 дм 1кги 1,211,27 с)лг / г можно составить отдельные уравнения в форме (109), однако на границах интервалов не будет сохранен плавный характер изменения вязкости в зависимости от удельного объема. Таким образом, с помощью уравнения А. И. Бачинского можно описать значения вязкости жидкого азота далеко не во всей области параметров, исследованной экспериментально. [c.183]

Критерий текучести в приведенных выгпе формах задает границу упругого поведения только при первоначальном выходе за предел упругости и пе учитывает изменения предела текучести (обычно, возрастания) с нарастанием пластической деформации. Учет упрочнения в математической теории пластичности осугцествляется с номогцью понятия о поверхности нагружения (W. Prager, 1949 г.). [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...