Термомагнитная обработка

Поворот областей спонтанного намагничивания (т. е. пластическая деформация) может произойти тем легче, чем выше в это время температура сплава, т. е. чем выше его точка Кюри. Присадка кобальта сильно повышает эту температуру. Поэтому термомагнитная обработка сплавов Ni—А1 с большими добавками кобальта дает значительный эффект. [c.546]

Новейшим методом является термомагнитная обработка без деформации. В этом случае детали, нагретые для закалки, охлаждаются под воздействием мощного электромагнитного поля. [c.132]

В ряде ответственных случаев или же для отливок из специальных сплавов применение отжига или нормализации недостаточно. При более высоких требованиях к механическим свойствам литых деталей (формообразующие детали пресс-формы, литые штампы) применяют более сложную термическую обработку, например двойной отжиг улучшение - режим, состоящий из закалки в масле (реже в воде) с последующим отпуском при 500 - 600 С химикотермическую обработку - цементацию, азотирование, цианирование термомагнитную обработку литых магнитов и т.д. [c.364]

Теория магнитострикционных напряжений. Если ферромагнитный материал намагничивать при высокой температуре в процессе отжига, то напряжения, возникающие при магнитострикционной деформации, будут сниматься в результате пластического течения вещества или процесса релаксации. Намагничивание эффективно только для сплавов, точка Кюри которых выше 450—500° С охлаждение в магнитном поле нужно производить медленно. Однако эта теория не применима к монокристаллам, в которых нет противодействий изменению его внешней формы. По этой теории термомагнитная обработка должна быть эффективна для всех материалов, включая чистые металлы, у которых Xs O. Эта теория предсказывает максимальный эффект для материалов с наибольшей магнитострикцией kg. В то же время, наибольший эффект при термомагнитной обработке получен у сплава железа с 6,5% Si, когда Xg = 0. [c.155]

Рис. 122. Изменение формы петли гистерезиса сплавов железо—никель—кобальт в зависимости от их химического состава после термомагнитной обработки

Рис. 150. Схема, характеризующая влияние направ-ления магнитного поля при термомагнитной обработке на структуру гетерогенного высококоэрцитивного сплава

Термомагнитная обработка производится следующим образом. Образцы нагревают до 1300° С и охлаждают до 20° С в магнитном поле, после чего производят старение при 625° С в течение 5—6 ч. [c.224]

Такая же обработка, но без магнитного поля (табл. 25) приводит к получению худших магнитных свойств. Термомагнитная обработка эф ктивна только при содержании 8,5—9% А1. Другие элементы не влияют на магнитные свойства. [c.224]

Описанные выше методы повышения прочности легированных сталей обязательно предусматривают обработку металлов давлением, что требует создания мощного оборудования, притом весьма широкого ассортимента, поскольку детали различной конфигурации приходится обрабатывать в их почти окончательном виде. Поэтому в последнее время внимание исследователей все более сосредоточивается на разработке таких способов упрочнения материалов, у которых не было бы указанного выше недостатка и которые позволили бы снизить стоимость обработки сталей. Одним из таких способов упрочнения является термомагнитная обработка. [c.89]

Способ этот заключается в том, что при закалке в момент превращения аустенита в мартенсит сталь подвергается воздействию электромагнитного поля, в некоторых случаях пульсирующего. Для получения значительного эффекта следует применять сильное магнитное поле, поскольку лишь в мощных полях под действием парапроцесса получается необходимый объемный эффект. Нагрев изделий при термомагнитной обработке можно производить в обычных печах. Для создания магнитного поля в закалочный бак помещается или соленоид, или электромагнит. Отпуск после закалки производится низкий, не выше 200—250°. [c.89]

Влияние магнитного поля на ориентацию и дисперсность выделяющейся или образующейся фазы и получаемый эффект упрочнения были рассмотрены выше, поэтому укажем лишь несколько конкретных примеров применения термомагнитной обработки. [c.89]

Высказано предположение, что получаемый эффект упрочнения вызывается влиянием однородной мелкозернистой структуры металла, образующейся в результате термомагнитной обработки, и более упорядоченным расположением атомов в кристаллической решетке. j, [c.90]

С Сг Мо Ni V Si после стандартной обработки (закалка с отпуском) после термомагнитной обработки [c.91]

Различают ферриты со спонтанной и индуцированной прямоугольностью петли гистерезиса. В первых — прямоугольность обусловлена составом и условиями обжига и охлаждения. Индуцированная прямоугольность образуется в результате термомагнитной обработки. Основное значение имеют ферриты со спонтанной прямоугольностью ее появление обусловлено необратимым процессом смещения доменных стенок. Это может быть получено при условии высокой магнитной анизотропии кристаллов в сочетании с низкой магнитострикцией и локальными неоднородностями и искажениями структуры, задерживающими доменные стенки в состоянии остаточной намагниченности. Такие условия создаются по преимуществу в кобальтовых, литиевых и некоторых других ферритах. [c.258]

Как показано в работе [70], важнейшим условием получения сплава с высокими свойствами является применение чистейших исходных материалов, особых методов выплавки и термомагнитной обработки в процессе окончательного отжига. [c.232]

Магнитные свойства литых (после термомагнитной обработки) и металлокерамических постоянных магнитов [c.105]

Термообработка (закалка, отпуск и нормализация). Закалка увеличивает главным образом остаточную индукцию материала. У сплавов, содержащих свыше 18 % Со (т. е. имеющих повышенную температуру точки Кюри), закалку проводят в магнитном поле. Термомагнитную обработку, т. е. закалку в магнитном поле, имеет смысл применять только к материалам, способным выделять однодоменные удлиненные ферромагнитные частицы, заключенные в немагнитной или слабомагнитной матрице. Обработка эффективна лишь при условии, что температура, при которой сплав становится пластичным и способным к диффузионным процессам, лежит ниже температуры точки Кюри. Кроме того, необходимо, чтобы критическая скорость охлаждения была мала и магнитная текстура успевала возникнуть за время закалки. [c.104]

Исходными материалами для металлокерамических магнитов отечественного производства являются следующие порошки никеля (марка ПНЭ ГОСТ 9722—79), кобальта (марка КП-1 ГОСТ 9721—71), меди (марка ПМ-2 ГОСТ 4960—75), титана (марки ИМП-ТА или порошок лигатуры Ре—Т1), железа (карбонильный, вихревой или восстановленный), лигатуры алюминия Ре—А1 и лигатуры циркония Ре—2г—А1. Назначение присадки циркония — повышение коэрцитивной силы и остаточной индукции, что, в свою очередь, приводит к возрастанию магнитной энергии. Легирование цирконием полезно также и в технологическом отношении, так как позволяет понижать критическую температуру изделия при термомагнитной обработке. Назначение остальных легирующих присадок то же, что и у литых сплавов (см. табл. 24). [c.108]

Термомагнитная обработка магнитов [c.125]

Сердечники, работающие в режиме крутильных колебаний, проходят предварительную термомагнитную обработку и обладают остаточной индукцией, вследствие чего не нуждаются в подмагничивании. Их параметры не изменяются после воздействия внешнего постоянного поля, не превышающего 4,8 кА/м. Зависимость коэффициента магнитомеханической связи этих сердечников от напряженности поля соленоида представлена на рис. 259. [c.217]

Рис. 112. Влияние термомагнитной обработки на магнитную проницаемость желеаоникеле-вых сплавов

Рассмотрим влияние термомагнитной обработки на магнитные свойства сплавов. При охлаждении в магнитном поле может быть достигнута гораздо более высокая проницаемость jimax (рис. 112). В настоящее время на легированных пермаллойных сплавах после термомагнитной обработки == 1,256 гн/м (10 гс/э). После термомагнитной обработки максимальные значения проницаемости достигаются не на сплавах, содержащих 78—79% Ni, а на сплавах с 66% Ni (эти сплавы имеют наиболее высокую температуру Кюри) и в результате медленного ох- [c.154]

Теория упорядочения. Если считать, что частично упорядоченное состояние представляет собой смесь двух фаз (упорядоченной и неупорядоченной) и эти фазы имеют различные намагниченность и температуру Кюри и одна из фаз представляет собой иглообразные образования, то такая структура при одинаковом расположении иглообразных образований может обладать магнитной анизотропией формы. Магнитное поле, приложенное в процессе упорядочения, может привести к тому, что иглы будут расти вдоль направления поля. В результате возникает одноосная магнитная анизотропия. Направление наи-легчайшего намагничивания будет совпадать с основной осью иглообразных образований. Основная трудность этой теории заключается в том, что такую двухфазную модель трудно согласовать с высокой магнитной проницаемостью и малыми потерями на перемагничивание. Кроме этого, имеются сплавы, в которых не наблюдается процесса упорядочения и тем не менее они хорошо поддаются термомагнитной обработке. [c.155]

Для сплава 65НП прямоугольную форму петли гистерезиса получают путем отжига в магнитном поле (создание магнитной текстуры). Изделия из этого сплава подвергают высокотемпературному отжигу (1100—1150° С) и затем термомагнитной обработке, которая заключается в нагреве до 650—700° С при наложении магнитного поля и медленном охлаждении в этом магнитном поле до температуры 20° С. Сплав после такой обработки имеет хорошие магнитные свойства (см. табл. 14). [c.163]

При старении в течение 24 ч в магнитном поле Ка = =4 Ю дж/м (4 10 эрг/см ). Следовательно, ориентирующее влияние поля является более эффективным на ранних стадиях старения. Величины /Си и изменяются однотипно. При чрезмерном старении значения Ки и снижаются, так как образуются многодоменные частицы, менее ориентированные магнитным полем. При старении В магнитном поле возникают вытянутые по полю частицы, которые когерентно связаны с матрицей и имеют близкий к ней параметр решетки. Магнитное поле способствует ориентированному расположению частиц не только на начальной стадии старения, но и при гетерогенной структуре. Приведем следующий пример. В начале в процессе термомагнитной обработки была получена структура с анизотропным расположением частиц второй фазы, затем направление поля изменили на 90° (рис. 150) и через некоторое время выдержки направление частиц второй фазы изменилось в соответствии с направлением поля. Таким образом, термомагнитная обработка способствует образованию в сплаве направленных выделений второй фазы и возникновению резко выраженной анизотропии магнитных свойств. [c.210]

Сплавы, которые можно подвергать термической обработке в маг нитном поле, в основном имеют тот же состав, что и сплав ЮНДК12, но содержат 20—25% Со. С повышением содержания в сплаве кобальта возрастает температура Кюри. Термомагнитная обработка эф ктивна только [c.223]

Рис. 160. Зависимость остаточной индукции коэрцитивной силы и магнитной энергии сплавов типа ЮНДК12 от содержания алюминия и вида термической обработки а — н после термомагнитной обработки б — магнитная энергия образца, охлажденного / — в магнитном поле 2 — без магнитного поля

Железо-никель-алюминиевые сплавы, как и железо-никель-алюминиево-медные и железо-никель-алюминиево-кобальтовые, используются для получения деталей и металлокерамическим способом. Этот способ особенно выгоден для изготовления мелких деталей массой от долей грамма до 30 г. Применение металлокерамической технологии решило задачу производства мелких деталей из сплавов, содержащих кобальт. Металлокерамическая технология обеспечивает при производстве деталей из этих сплавов меньше отходов вследствие отсутствия литейных дефектов, лучшей шлифуемости, большей механической прочности, однородности. При давлении спекания в чистом водороде 400—800 МПа при 1300° С металлокерамические магниты из железо-никель-алюминиепого сплава имеют плотность на 8—7% меньше, чем литые, и магнитные свойства, близкие к таковым у литых магнитов. Существуют два способа получения магнитов по металлокерамическому принципу.-В первом случае детали из смеси чистых порошков или их лигатуры прессуются в пресс-формах в два приема сначала при пониженных давлении и температуре, потом при полном давлении с последующим окончательным спеканием завершающей операцией является термическая или термомагнитная обработка. Второй способ заключается в изготовлении металлокерамических заготовок сутунок , из которых после термообработки и прокатки на полосы и [c.310]

Магнитотвердые материалы типа А1—Ni—Со представляют собой сплав железа с никелем (12—26 %), кобальтом (2—40 %) и алюминием (6—13 %), содержащие, кроме того, с целью улучшения магнитных свойств легирующие добавки меди (2—8 %), титана (0—9 %) и никеля (0—3 %). Сплавы, содержащие более 15 % кобальта, подвергают термомагнитной обработке, которая заключается в охлаждении сплава от высоких температур 1250—1300 °С в сильном магнитном поле, при этом возникает магнитная текстура и сплав становится магнитоанизотропным. Изотропные сплавы имеют магнитную энергию l max ДО 6 кДж/м , анизотропные — до 16 кДж/м . [c.107]

Кобальтовые ферриты с ППГ. Ферриты на основе окиси кобальта кристаллизуются в решетке шпинели. В системе (Со—Ni— —Zn)0 -FejOg можно получить высокие значения Вт, Вг, Яс (до 4000 ajM при 50 гц) и коэффициент прямоугольности р = 0,92. Это имеет важное значение для быстродействующих бесконтактных реле. Однако нужно учитывать низкую температурную стабильность параметров (рис. 19.2) особенно изменяется коэрцитивная сила. Поэтому сердечники с ППГ из кобальто-никелево-цинковых ферритов следует использовать при нормальной температуре, допуская лишь небольшие ее колебания. Кобальтовые ферриты после термомагнитной обработки (анизотропные) дриобретают более стабильные свойства. [c.258]

Магнитные сплавы не только с магнитной, но и с кристаллической текстурой имеют более высокие свойства. Кристаллическая текстура создается направленной кристаллизацией вдоль внешнего магнитного поля при термомагнитной обработке. Магнит в основном состоит из параллельных кристаллов столбчатой формы, расположенных в виде колоннады. Кристаллическая текстура создается вдоль направления легкого намагничивания, внутри столбчатого кристалла магнитная линия пересекает небольшое число границ между зернами. Кристаллическую текстуру получают либо использованием нагреваемых форм для литья, либо применением зонной переплавки в том и другом случае нижняя часть формы или заготовки охлаждается при помощи холодильника, рост столбчатых кристаллов начинается от охлаждаемого основания магнита. По первому способу керамическую форму для отливки магнита ставят на холодильник и помещают в графитовый цилиндр, при помощи которого в индукционной печи форму нагревают до 1550° С. После залнвки металла форму медленно охлаждают. По второму способу определенная зона в отливке, находящейся в керамической форме, нагревается высокочастотным индуктором при его [c.266]

НКМПЛ Магнитотекстурованный сплав в зависимости от вида термомагнитной обработки обладает прямоугольной (П) петлей гистерезиса с высокой максимальной проницаемостью или линейной (Л) зависимостью индукции от поля до 10 гс. Bj=более 14 ООО гс, ом мм р = 0,60--— П) Сердечники магнитных усилителей, импульсных трансформаторов, дросселей, бесконтактных реле, элементов счетно-решаюш,их устройств. Л) Сердечники аппаратуры о л П ТД ТД о 1 f"k 1Л П Н Li V [c.244]

Сплав 40НКМПЛ после продольной термомагнитной обработки обладает по [c.249]

После поперечной термомагнитной обработки этот сплав получает линейный ход кривой намагничивания со средней проницаемостью в интервале индукций от О до 10 гс 1 = 1800 гс/з с отклонением проницаемости 6%. Благодаря тому, что процесс намагничивания идет практически только путем вращения, получается узкая наклонная петля гистерезиса с ничтожно малой остаточной индукцией. После такой обработки сплав 40НКМПЛ имеет особую частотную характеристику — его проницаемость слабо зависит от частоты, медленный спад проницаемости начинается только [c.264]

Сплав 47НК после поперечной термомагнитной обработки также получает линейный ход кривой намагничивания в интервале индукций от О до 10 гс, но с х = 950 гс э. [c.264]

Рис. 2. Петля гистерезиса сплава 40НКМПЛ после продольной термомагнитной обработки, зависимость индукции от поля в сплавах 40НКМПЛ и 47НК после поперечной термомагнитной обработки

Смещенная петля (рис. 18, а) имеет такую же форму, как обычная, но сдвинута относительно начала координат. Она сопутствует одновременному существованию у материала ферромагнитного и антиферромагнит-ного состояний. Эффект смещения наблюдается у однодоменных частиц ферромагнитных металлов, покрытых слоем антиферромагнетика (например, у оксидированных частиц кобальта) и у некоторых сплавов (никель — марганец, железо — алюминий, уран — марганец и др.), хотя для сплавов еще не решен вопрос о существовании дискретных ферромагнитных и антиферромагнитных областей. Для получения сдвинутой петли материал должен пройти термомагнитную обработку путем охлаждения в сильном магнитном поле (порядка 1000 кА/м) от температуры Нееля для антиферромагнетика до темпера- [c.17]

Кюри и уменьшая критическую скорость охлаждения, делает эс ектив-ной термомагнитную обработку отливок, существенно повышающую их магнитные свойства. Для этого в сплавах альнико должно быть не менее 18 % Со. Кобальт вводят в основном за счет алюминия и никеля и лишь частично за счет железа. Это приводит к возрастанию В и увеличению энергетического произведения В На, так как кобальт, подобно никелю и алюминию, повышает Нс. [c.99]

Хромко Ре—Сг—Со Магнитно изотропен. Пластичен в холодном состоянии. Легко обрабатывается резанием и штамповкой. Для получения высоких магнитных свойств необходима термомагнитная обработка [c.111]

Для повышения уровня свойств сплава марки 50НП после высокотемпературного отжига рекомендуется проводить термомагнитную обработку по режиму, приведенному для сплава марки 34НКМП. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...