Температурная зависимость предела текучести

Металлы с о. ц. к. решеткой в отличие от металлов с г. ц. к и гексагональной решетками обнаруживают сильную температурную зависимость предела текучести ниже 0,2 Тая- Заметное влияние на предел текучести при температурах выше 7"= (0,30,4) Гил оказывает также скорость деформации. У поликристаллического металла с о. ц. к. решеткой предел текучести обычно выражен более четко, чем у монокристалла, так как граница зерна препятствует движению дислокаций, а сегрегация примесей на границе зерна усиливает барьерный эффект. [c.233]

Схема, иллюстрирующая использование указанных данных при определении несущей способности элементов конструкций, представлена на рис. 4.2. На рисунке показаны температурные зависимости пределов текучести [c.65]

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ [c.44]

Рис. 2.8. Температурная зависимость предела текучести у некоторых металлов [75],

Рис. 2.9. Температурная зависимость предела текучести в чистых и загрязненных примесями тугоплавких ОЦК-металлах [76, 81]

Рис. 2.28. Проверка различных механизмов дисперсного упрочнения на основе данных по температурной зависимости предела текучести сплава Nb -j- 4 % (об.) ZrN [170]

Рис. 2.36. Температурная зависимость предела текучести молибдена при растяжении и сжатии [184, 185)

Рис. 2.37. Температурная зависимость предела текучести при сжатии и растяжении (а.) и 51)-эффекты (б) сплавов Мо -Ь 3,5 % (об.) Т1К и N5 -Ь 8 % (мае.) У -(- 4 % (об.) 2гМ [95]

Поскольку рассматриваемая схема (см. рис. 2.38) предназначена прежде всего для анализа верхних температурных пределов различных механизмов упрочнения, то в ней не рассматриваются случаи аномальной температурной зависимости предела текучести, имеющие место в ОЦК-металлах и сплавах на их основе при температурах ниже 0,05 Гпл [217]. [c.91]

Рис. 2.39. Схема температурной зависимости предела текучести различных типов сплавов на основе ОЦК-металлов

В свете развитых выше представлений интересно вернуться к сравнению механических свойств деформированного и рекристаллизованного молибдена. Эти свойства приведены на рис. 4.16 в виде совмещенной для двух состояний диаграммы ИДТ [41], в верхней части которой показаны для каждого состояния кривые температурной зависимости предела текучести сто.г (кривые 10 и 11) и разрушающего напряжения 5 (кривые 12 и 13) в нижней — характеристики [c.179]

Хрупкое разрушение совершается сколом (рис. 5.1, а) при напряжениях ниже экстраполированного хода температурной зависимости предела текучести. В данной области наблюдается значительный разброс значений разрушающего напряжения. Разброс определяется состоянием металла (литой, рекристаллизованный, деформированный) и качеством подготовки поверхности образца, поскольку разрушение в этой области обусловлено наличием, с одной стороны, внутренних и поверхностных дефектов образца, концентрирующих напряжения, с другой — высоким уровнем сопротивления движению дислокаций, что практически исключает возможность релаксации этих напряжений. Действительно, как показывает оценка с использованием уравнения Гриффитса (5.2), дефект размером порядка 1 мкм должен вызвать разрушение молибдена при напряжениях, не превышающих предел текучести. В случае более крупных дефектов, которые всегда существуют в технических сплавах, особенно литых, разрушение при отсутствии релаксации напряжений может происходить и при более низких напряжениях. [c.205]

Рис. 160. Температурная зависимость предела текучести

На рис. 160 приведена температурная зависимость предела текучести чистого и легированного германия. На этой кривой четко виден перелом, соответствующий переходу от деформации двойникованием к деформации скольжением. [c.254]

Данные, приведенные на рис. 2, получены независимо в пяти различных исследованиях, однако все они имеют сходную температурную зависимость. Это позволяет сделать вывод, что на температурную зависимость пределов текучести и прочности данного сплава влияет состояние материала. Если известны значения пределов текучести и прочности при комнатной температуре, можно заранее предсказать их величины при низких температурах. [c.326]

На рис. 8 изображена диаграмма приспособляемости, построенная по уравнениям (1.10), (1.11) При различных указанных на рисунке соотношениях относительных предельных усилий элементов. Линии 1, 2, 3 делят поле диаграммы на три области в области А имеет место приспособляемость, в области В — знакопеременное течение, в области С — прогрессирующее разрушение. Заметим, что в данных условиях сочетание обоих видов пластической деформации возможно только при значении нагрузки, отвечающем границе между областями диаграммы Б и С (линия 5) при этом имеет место неопределенность выделить отдельно знакопеременную и одностороннюю деформации невозможно. Такой неопределенности не было бы при учете температурной зависимости предела текучести. [c.18]

С учетом температурной зависимости предела текучести условие (1.35) приобретает вид [c.30]

Таким образом подвижные температурные поля (в частности, типа тепловой волны ) при повторных воздействиях могут приводить к односторонней деформации, нарастающей с каждым циклом, даже когда внешняя (механическая) нагрузка отсутствует. Для этого достаточно (см. рис. 18), чтобы максимальные тепловые напряжения превышали однократное (а не удвоенное, как в условии знакопеременного пластического течения) значение предела текучести. В отличие от случая, рассмотренного в 1, при (воздействиях движущегося температурного поля температурная зависимость предела текучести уже не всегда является необходимым условием прогрессирующего формоизменения, она приводит лишь к количественным изменениям . [c.33]

Результаты опытов подтвердили предполагаемый механизм прогрессирующей деформации, в котором существенную роль играет температурная зависимость предела текучести, в особенности, когда к системе не приложены механические нагрузки. [c.51]

При учете температурной зависимости предела текучести диаграмму возможных состояний приходится строить в трехмерном пространстве [32]. Вид предельных поверхностей определяется принятым условием пластичности (условием Мизеса [c.80]

Диаграмма возможных состояний позволяет определить и соответствующую (нижнюю) оценку для предельного значения параметра р = ро, при котором несущая способность трубы исчерпывается (рис. 39). При этом учитывается изменение, предельного давления в связи с температурной зависимостью предела текучести. [c.86]

Если тепловой режим регулярный и внешние связи не препятствуют тепловому расширению, в качестве одной из нагрузок можно принять температурное поле (однако температурная зависимость предела текучести здесь не будет учитываться). [c.90]

Для учета температурной зависимости предела текучести должны быть известны фактические температуры в точках тела на различных этапах цикла или интервалы их изменения. Изменение предела текучести в процессе нагружения, помимо известного уже влияния на правую часть уравнения (4.18), требует также пересмотра критерия нагружения [128] и соответствующей корректировки условия (4.16), определяющего границы области догрузки. [c.127]

Условия задачи сохраним такими же, как в 11, но температурную зависимость предела текучести здесь учитывать не будем. Сечение трубы дано на рис. 60. [c.132]

При определении условий приспособляемости будем учитывать температурную зависимость предела текучести. В напряжениях, отнесенных к значению предела текучести при нормальной температуре, условие (2.7) будет иметь вид [c.151]

При определении условий (5.62) и (5.65) не учитывалась температурная зависимость предела текучести. Это сделано намеренно, чтобы получить одну диаграмму приспособляемости для всех испытанных дисков, изготовленных из двух сталей с различными характеристиками. Приближенно, как будет показано, изменение предела текучести можно учесть при определении положения рабочих точек. Тогда упрощается также учет обратных перепадов температуры, имевших место в периоды [c.166]

Согласно выражению (7.9) необратимое формоизменение при теплосменах возможно и при отсутствии температурной зависимости предела текучести. [c.218]

Возникновение односторонней деформации при теплосменах в данном случае не связано с температурной зависимостью предела текучести, которая сказалась бы лишь на количественных результатах (уменьшились бы значения г о, t ). Влияние ползучести было бы аналогичным. [c.221]

Следовательно, преимущественное направление деформации определяется только температурной зависимостью предела текучести. Поскольку предел текучести с повышением температуры падает (т. е. в части оболочки, расположенной слева от границы поля, он будет ниже, чем справа), при условии [c.223]

Рис. 2.2. Температурные зависимости предела текучести От = Оо,2, предела прочности Ов, разрушающего напряжения Sк максимального по сечению шейки главного напряжения l для сталей 15Х2МФА (а), 15Х2НМФА (б) и 15Х2НМФА после дополнительной термообработки (в) [212]

Рис. 2.7. Схематическое изображение условий зарождения (/), страгивания (2) и распространения (5) микротрещин скола для случая одноосного растяжения при совпадении (а) и несовпадении (б) минимального значения разрушающего напряжения Tmin с пределом текучести, а также температурные зависимости предела текучести a и критической деформации 8

Рис. 3.26. Температурная зависимость предела текучести аморфной фазы Pdao Sijo (I) и кристаллической орторомбической фазы Pda Si (2) [36]

Задача выбора предпочтительного варианта объяснения температурной зависимости предела текучести усложняется тем, что модель редиссоциации использует математический аппарат, развитый ранее для напряжений Пайерлса. Другими словами, эти две модели становятся неразличимыми при обработке экспериментальных данных, т. е. эксперимент не может быть достоверно трактован в пользу только одной из них. И поэтому надо полагать, что, скорее всего, оба фактора здесь действуют одновременно и возможно даже усиливают друг друга. Поэтому понятны попытки многих авторов объединить несколько механизмов. Например, в работе Франка и Шестока [96] представления о редиссоциаиии расщепленной винтовой дислокации объединяются с механизмом примесного упрочнения. Согласно [96], атомы внедрения стабилизируют сидячую дислокационную конфигурацию и понижают вероятность образования перетяжек, необходимых для движения дислокации. [c.49]

Сравнение расчетной и экспериментальной температурных зависимостей предела текучести сплава Nb — 4% (об.) ZrN [170] (см. рис. 2.28) подтверждает еще один, важный в практическом отношении вывод Эшби [146] о том, что температурная зависимость эффекта дисперсного упрочнения определяется в основном температурной зависимостью упругих констант. Отклонение от этой зависимости, если и наблюдается, то лишь при температурах выше 0,55Тпл когда становятся ощутимыми диффузионные процессы. [c.81]

Типичный ход температурной зависимости предела текучести дисперсноупрочненных сплавов показан на рис. 2.39, в. Характерно, что в области низких и средних температур стареющие сплавы, несмотря на малое объемное содержание упрочняющей фазы, имеют значительное преимущество перед другими дисперсноупрочненными сплавами. Это преимущество достигается в основном за счет максимально возможного измельчения второй фазы, а также в результате сохранения [c.93]

Возникает вопрос чем может быть обусловлена активация новой системы скольжения в процессе усталостного нагружения На этот вопрос в настоящее вре.мя трудно ответить однозначно. Нам представляются вероятными две причины. Во-первых, в процессе усталостного нагружения происходит неупругое рассеяние механической энергии, которое приводит к разогреву образца. Поскольку молибден обладает разной ориентационной и температурной зависимостью предела текучести, то при увеличении температуры испытания будет изменяться геометрия скольжения. Поэтому в процессе усталостных испытаний, когда происходит автокаталитпческий разогрев образца, может активироваться новая система скольжения. В результате начнут проявляться ко.ллективные свойства дислокационного ансамбля с образованием бездислокационных каналов. [c.168]

Условие (1.12) мол<ет быть реализовано, в частности, за счет температурной зависимости предела текучести. Поскольку hjdh [c.19]

Таким образом, температурная зависимость предела текучести является 1важным фактором, влияющим на условия формоизменения при теплосменах [30]. [c.20]

Установки, построенные по такой схеме, многие авторы (и, прежде всего, Коффин [192]) использовали для термоусталостных испытаний. Однако в зависимости от параметров боковых образцов в них можно получать не только знакопеременную, но и одностороннюю пластическую деформацию. При отсутствии внешних нагрузок эта деформация должна идти в направлении, определяемом температурной зависимостью предела текучести. Поскольку обычно у металлов предел текучести при нагреве уменьшается, можно ожидать, что при соответствующих значениях параметров установки и цикла каждая тепло-смена будет приводить к уменьшению длины элементов за счет сжатия — центрального (нагреваемого) образца при нагреве, боковых образцов — при охлаждении. Возможно также сочетание односторонней и знакопеременной деформации. [c.48]

Для этого же диска при /о = 400°С на рис. 76 дано сопоставление диаграмм, построенных с учетом и без учета температурной зависимости предела текучести, причем во втором случае рассматривались два варианта в одном использовалт)сь значение предела текучести при нормальной температуре (стт), а в другом—его значение при /о = 400°С (отго). Как следует из диаграммы, учет изменения предела текучести, связанного с неравномерностью нагрева диска, имеет существенное значение при определении условия знакопеременного течения, ио на условие прогрессирующего разрушения влияет мало (предельные линии, построенные с учетом этого изменения — от< и без учета— Grto практически совпадают). Это обстоятельство является дополнительным обоснованием для того, чтобы принять в выражениях (5.48), (5.52), и оно существенно упрощает расчет. [c.162]

Анализ поведения оболочки ТВЭЛ при теплосменах [190J основывается на дальнейшем развитии метода рассмотренного, в статье [210], и по основной идее весьма близок к методу догрузки (см. гл. III). На первом этапе расчет строится без учета температурной зависимости предела текучести, упрочнения материала и ползучести. Полученная при этих допущениях полная диаграмма приопособляемости показана на рис. 109. Здесь А — область приспособляемости, Б — область знакопеременной пластической деформации, В — односторонней деформации, прогрессирующей с каждым циклом, Г —сочетания обоих видов циклической пластической деформации, D —область мгновенного разрушения (исчерпания несущей способности) находится правее линии 5 (ор=1). Область приспособляемости А на диаграмме разделена на три части А отвечает чисто упругому поведению с начала нагружения, А" определяет значения параметров нагрузки и температурного поля (ор= [c.206]

Используя приближенную формулу (6.85), получим расчетную величину деформации перед приспособляемостью, равную 6=0,088, что соответствует увеличению диаметра образца приблизительно на 1,8 мм. Фактически диаметр образца после 570 циклов (из них последние 270 теплосмен были проведены при давлении ртах = 520 кГ1см ) увеличился на 2,5 мм. Есл1е принять во внимание возможные неточности в исходных данных и принятые допущения, такой результат можно считать удовлетворительным. Расчетная оценка ожидаемой деформации может быть несколько уточнена, если учесть изменение напряжений, связанное с увеличением диаметра и соответствующим уменьшением толщины стенки, а также температурную зависимость предела текучести. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...