Деформация максимальная — Зависимость интенсивностей

Скалярный зависящий от времени параметр К представляет собой динамический коэффициент интенсивности напряжений для типа I деформации трещины (раскрытия). Зависимость поперечного (окружного) напряжения, максимального главного напряжения и максимального касательного напряжения от угловой координаты для фиксированного радиального расстояния г [c.85]

С целью дальнейшего изучения процесса приработки у пластичных сплавов были поставлены опыты по установлению влияния условий деформирования на контактной площадке при трении. Эти опыты, составившие вторую серию, проводились на малой лабораторной машине КЬ вращающийся образец-вал терся о плоскую сторону образца при такой малой нагрузке (50 г), которая на контактной площадке ведет прп отсутствии трения только к упругим деформациям (по Герцу). Для каждого материала автор принял, что при Руд =1,1а в зоне максимальных тангенциальных напряжений начнется пластическое деформирование (ст5 —предел текучести). В начале при этой схеме испытания наблюдалось максимальное различие формы вала и подшипника, а в дальнейшем поверхность соприкосновения увеличивалась, как и при приработке поверхности подшипника из антифрикционного материала. Способность прирабатываться оценивалась по зависимости интенсивности изнашивания от длительности испытания при постоянной нагрузке и по коэффициенту трения. Опыты проводились при сравнительно малой скорости скольжения (0,2 м/сек). В качестве смазки [c.259]

Таким образом бьши определены максимальные значения интенсивности неупругих деформаций вблизи контура пор в зависимости от нагруженности сварных соединений, вида диаграммы деформирования металла сварных швов, геометрических размеров пор и места их расположения. [c.128]

Существенное влияние на деформации оказывает длина линейного участка гофра. При уменьшении этого размера интенсивности деформаций в максимально нагруженных зонах резко увеличиваются (рис. 3.24, в) соответствующая зависимость носит явно выраженный нелинейный характер. [c.161]

Интенсивность накопления пластических деформаций в зависимости от асимметрии цикла при прочих равных условиях определяют из этого же уравнения, причем для коэффициентов асимметрии г от 1 до —0,6 при сравнительно больших значениях коэффициента %. Приближенно можно считать, что интенсивность накопления пластических деформаций в основном зависит от максимального напряжения цикла тах квазистатическое разрушение определяется уровнем максимальных напряжений. [c.112]

Изменение толщины происходит наиболее интенсивно в месте максимальных пластических деформаций — в полюсе оболочки. В таблице 4.1 приведены значения толщины сферических и эллипсоидальных оболочек в зависимости от перемещения полюса. [c.159]

Увеличение интенсивности сигнального пучка (т = 1) приводит к деформации зависимостей П/ и Д<р от бТо и падению их максимально достижимой величины, что демонстрирует рис. 3.3, кривые S, 4. Происходит [c.85]

Модули дополнительного упрочнения определяются на основании зависимостей (диаграмм) максимальной интенсивности напряжений на цикле нагружения от накопленной пластической деформации при пропорциональных и непропорциональных циклических нагружениях. Первая диаграмма ар — ар ( ) получается при испытании на одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие при постоянной амплитуде пластической деформации порядка 0.005. Вторая диаграмма получается при испытании, состоящем из трёх этапов первый этап — одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие при той же, что и при первом испытании, постоянной амплитуде пластической деформации второй этап — двухосное непропорциональное циклическое нагружение по круговой траектории деформаций с радиусом, при котором интенсивность пластической деформации равна амплитуде пластической деформации на первом этапе третий этап — одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие как и на первом этапе. [c.67]

Зависимость максимального относительного сдвига в заполнителе ф (а) и прогиба w (б) от интенсивности внешней нагрузки <7, соответствующая решению задачи теории упругости линейна 1). В случае теории малых упругопластических деформаций нелинейность усиливается с ростом нагрузки (2). При счете полагалось hi — h2 — с — 0,0Ь. [c.175]

Отклонение частоты возмущающей силы от реализуемого резонансного значения на АЛо = 0,45 % для упругопластической пластины приводит к уменьшению интенсивности деформаций более чем в 2,5 раза. Это ясно отслеживается по рис. 7.71 (i—упругопластическая пластина, — вязкоупругопластическая). Здесь показана зависимость максимальной величины интенсивности деформаций во внешнем слое пластины от величины отклонения (Лд = i /ooq — 1) частоты массовой силы и от собственной частоты пластины uoq — 293,6 на нижней ветви резонансной кривой. [c.454]

Максимальные значения интенсивности деформаций в зависимости от отклонения Xq — и/ujq — 1 частоты массовой си- [c.507]

Вывод о влиянии ВДС на ЗГП следует и из ряда экспериментальных фактов, установленных при изучении особенностей СПД. Как свидетельствуют экспериментальные данные, при малых скоростях деформации, в условиях действия преимущественной системы скольжения, дислокации в основном подходят к поперечным границам. И именно на этих границах зерен наблюдается наибольшая величина проскальзывания (см. рис. 12), хотя, как известно, максимальные касательные напряжения действуют на границах, расположенных под углом 45° к оси растяжения. Кроме того, с увеличением 8 происходит повышение интенсивности ВДС, увеличивается и скорость ЗГП (величина проскальзывания в единицу времени). Воздействие внутризеренного дислокационного скольжения на ЗГП лежит в основе представлений, объясняющих зависимость величины проскальзывания от скорости деформации (см, 2.2.2). [c.70]

Скольжение в переходной зоне (рис. 60, б) должно сопровождаться значительным разогревом металла, так как в деформации участвует один и тот же объем металла, т. е. нет теплопередачи конвекцией. Максимальная мощность развивается в начальный момент деформации. Дальнейшая деформация сопровождается, по-видимому, локализацией, т. е. уменьшением ширины переходной зоны Ь в результате разогрева и теплопередачи в граничащие с переходной зоной слои металла. В начальный момент деформации интенсивность напряжений определяют по зависимости (5). Тогда удельная мощность, отнесенная к единице поверхности, [c.117]

В работе [416] показано также, что, во всяком случае для исследованных сталей, суш,ествует единая кривая деформирования в координатах интенсивность напряжений — интенсивность деформации с максимальным разбросом по напряжениям 5—6%. Это позволяет сопоставить зависимости долговечности от энергии пластической деформации за цикл для разных напряженных состояний. [c.198]

В. Н. Кузнецов (1957) экспериментально изучал вопросы прочности при термической усталости и предложил зависимость между числом циклов до разрушения, интенсивностью пластической деформации и максимальной амплитудой линейной пластической деформации. [c.418]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

Из рассмотрения рис. 60 виден ряд существенных различий между неньютоновскими жидкостями и пластичными дисперсными системами. Во-первых, у пластичных дисперсных систем нелинейность зависимости у (т) наблюдается при таких скоростях деформаций (y > унн) и напряжениях сдвига (т > т ), при которых не проявляется разрушение структуры материалов. Во-вторых, у этих систем разрушение структуры может быть выражено столь резко и происходит так интенсивно, что в широком интервале скоростей деформаций максимальное напряжение сдвига не зависит от величины у или слабо повышается с ее увеличением. Эта особенность прочностных свойств пластичных дисперсных систем обусловлена прежде всего хрупкостью их структурного каркаса. В-третьих, отвечающее каждому определенному значению у предельное разрушение структуры может так усиливаться с увеличением у, что напряжения сдвига на установившихся режимах течения не только отстают от увеличения у, как-то наблюдается при аномалии вязкости, но значительно снижаются при возрастании у. Это явление сверханомалии, впервые изученное в работах Г. В. Виноградова, В. В. Синицына и В. П. Павлова, иллюстрируется на рис. 60 ветвью АС кривой A DEFG. В-четвертых, на установившихся режимах течения при низких скоростях деформаций сопротивление вязкого течения дисперсионной среды и перемещения относительно нее дисперсной фазы могут не зависеть от скорости деформации (участок D кривой A DEFG). С увеличе- [c.128]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость ( imax / т) O " нагруженности для соединения бесконечных размеров при различной степени упрочнения метал- [c.132]

Логика определения текущей деформации в точке с максимальной интенсивностью напряжений в зависимости от степени нагружения соединения с порами, упрочняемости материала и поправочной функции F показана на номограмме стрелками (сплошные линии на рис. 5.4). Оценка критических напряжений, при которых произойдут локальные разрывы на контуре поры, представляет обратную задачу, и логика ее решения показана на номограмме прерывистой линией. При этом для определения е Р применяют диаграммы пластичности конкретных материалов /24/. [c.133]

В общем случае при неизотермическом нагружении диапазон изменения температур может охватывать температуры, для кото-(рых зависимость располагаемой пластичности от времени оказывается выраженной, причем интенсивность процесса при максимальных и минимальных температурах может быть существенно различной. В связи с этим в условиях неизотермичности располагаемая пластичность зависит от формы температурного цикла. Другой важной особенностью неизотермического нагружения является то, что характер поциклового изменения напряжений и деформаций, определяющих кинетику накопления усталостных и квазистатиче- ских повреждений, обусловлен реализующейся комбинацией процессов нагружение — разгрузка и нагрев — охлаждение. [c.107]

На рис. 5.5 и 5.6 представлены результаты расчета максимальных деформаций для сильфонного компенсатора и пластины с отверстием. Варьирование одного из параметров упрочнения диаграммы т проводили при постоянных значениях двух других, соответствующих характеристикам стали 12Х18Н9Т при температуре 600 или 650° С в условиях деформирования, когда исключалось проявление реологических эффектов. С повышением предела пропорциональности Рпц, G, tn конструкционного материала максимальные деформации уменьшаются приблизительно в 1,5 раза в случае нагружения как пластины с отверстием, так и сильфонного компенсатора. Наиболее интенсивное изменение деформаций наблюдается при малых значениях ащ, G, от. Характер изменения максимальных деформаций в зависимости от модуля упругости Е различен для пластины с отверстием и сильфонного компенсатора, что, видимо, связано в значительной степени с режимом деформирования. [c.207]

Условия распространения трещины определяются кинетикой напряженного и деформированного состояний в вершине трещины при заданных условиях нагружения. Напряженное и деформированное состояния в вершине трещины могут быть охарактеризованы коэффициентами интенсивности напряжений К и деформаций К1е., определяемыми соответственно зависимостями (6.1) и (1.88). При этом скорость развития трещин может быть описана, как было показано ранее (см. 1.3), либо через силовые (коэффициент интенсивности напряжений ЛГ1), либо через деформационные (критическое раскрытие трещины б,., размер пластической зоны номинальная деформация е , максимальная деформация в вершине трещины ётах, Коэффициент интенсивности деформаций Ки)г либо через энергетические критерии (энергия образования единицы свободной поверхности у, энергия продвижения трещины на единицу длины С и /-интеграл). Кроме того, для описания скорости развития трещины, особенно если речь идет о циклическом нагружении, могут быть привлечены представления о предельно накопленном повреждении в вершине трещины, которое рассчитывается по соответствующим критериям, например по критериям в деформационных терминах, учитывающих накопление усталостных, квазистатических повреждений и повреждений, определяемых работой остаточных микронапряжевий (см. зависимости (6.8) и (6.10)). [c.238]

На рис. 30 доказана зависимость ударной энергии от ориентации образца [50]. Изменение энергии разрушения зависит от относительной ориентаций илоскости трещины и оси волокна. Образцы с ориентацией 1 (см. рис. 30) имеют максимальную ударную вязкость вследствие нагружения до разрушения каждого волокна напряжениями растягивающего типа в иаправле-юга, параллельном оси укладки волокон. Этот вид распространения трещины требует большого количества упругой энергии, которую необходимо передать при интенсивном пластическом течении матрицы, окружающей каждое волокно. Изучение типичной поверхности разрушения образца (рис. 31) свидетельств т о влиянии пластического течения матрицы на величину ударной вязкости, поскольку сопротивление удару возрастает с увеличением объемного содержания хрупкой фазы (борсика). Кан<дое из волокон, выступающих над поверхностью разрушения (рис. 31), покрыто слоем алюминия. Граница раздела волокно — матрица не была основным участком разрушения напротив, разрушение происходило в результате пластической деформации и разрушения алюминиевой оболочки вокруг каждого волокна. [c.480]

Подоэпая зависимость критического давления от жесткости колец при равномерном уменьшении максимальной интенсивности деформаций сильфона приводит к тому, что при переходе от армирования КЭ гибкими кольцами к жестким ведуш им критерием назначения параметров компенсатора становится не прочность, а устойчивость. [c.99]

Фрагменты, созданные интенсивной низкотемпературной деформацией, существенно мельче Ячеек и всегда имеют слегка вытянутую форму. Имеющиеся в литературе данные о функциях распределения фрагментов по размерам и форме для меди, алюминия, сплавов на основе молибдена, стали 1Х18Н9Т обнаруживают общую тенденцию. Наиболее вероятные размеры фрагментов деформационного происхождения редко выходят за пределы 0,1—0, 4 мкм, их не-равнооспость, т.е. отношение максимального размера (длины) к минимальному (ширине), близка к 1,5. Анализ формы фрагментов в зависимости от их расположения по отношению к направлению оси растяжения показывает в целом они имеют т.енденцию вытягиваться вдоль нее. Для таких ориентаций фрагментов наиболее вероятен максимальный размер, в 2,5 раза превышающий поперечный. В [34] показано среднестатистический фрагмент в деформированном молибдене лежит вдоль оси растяжения так, что отношения его размеров составляет пропорцию 3,1 1,5 1. [c.47]

Фрактографический анализ изломов образцов показывает, что в зависимости от уровня напряжения и времени испытания изменялся также и характер излома (рис. 10). При высоких уровнях напряшёния (0а = 28,3 кгс/мм ), когда под действием больших циклических деформаций имело место растворение карбидов и их количество было даже ниже, чем исходном, состоянии, излом носил хрупко-вязкий характер (рис. 10, а). При напряжениях и длительностях испытания, когда имело место максимальное количество частиц (Са = 26 кгс/мм ), наблюдался хрупкий излом (рис. 10, б). При малых уровнях нагрузки (а = 21,8 кгс/мм ) влияние пластической деформации на интенсивность протекания диффузионных процессов ослабевало вследствие малой величины самой деформации, и процесс карбидообразования определялся в основном температурно-временным условием, при этом наблюдался вязкий излом (рис. 10, в). [c.74]

На высоких частотах показатель затухания механических колебаний в метериале диффузора возрастает и стоячие волны не образуются. Вследствие ослабления интенсивности механических колебаний, излучение высоких частот происходит преимущественно областью диффузора, прилегающей к звуковой катушке. Поэтому для увеличения воспроизведения высоких частот применяют рупорки, скрепленные с подвижной системой головки громкоговорителя. Для уменьшения неравномерности частотной характеристики в массу для изготовления диффузоров головок громкоговорителей вводят различные демпфирующие (увеличивающие затухание механических колебаний) присадки. Что касается нелинейных искажений, то основными причинами их являются во-первых, нелинейная зависимость деформации (сжатия и растяжения) подвеса диффузора и центрирующей шайбы от приложенной силы во-вторых, неоднородность магнитного поля в воздушном зазоре, так как магнитная индукция больше в середине зазора и меньше у краев. А это, в свокх очередь, приводит к тому, что при одной и той же величине тока в звуковой катушке сила, действующая на нее, различна в зависимости от того, вся ли катушка или часть ее находится внутри зазора. В первом случае витки ка тушки пронизываются полным магнитным по током зазора, во-втором — лишь частью его Таковы причины Нелинейных искажений гром коговорителей в области низких частот, об ласти основного резонанса подвижной сис темы, где они достигают своего максимума вследствие максимальных амплитуд колебаний диффузора. На средних и высоких частотах искажения обусловлены другими причинами, поскольку амплитуда колебаний диффузора здесь ничтожна и измеряется десятыми долями миллиметра. [c.115]

Метод с использованием точки перегиба невыгоден тем, что для получения всех величин т необходимо иметь почти полные кривые ползучести или упругого последействия. Вероятно, более правильные значения т можно получить из анализа, который предполагает определенную форму спектра времен релаксации. Так называемая логарифмически нормальная форма распределения, предложенная Новиком и Берри [6, 7], обладает важным достоинством в том отношении, что она выбрана на основании приемлемой физической модели. При логарифмически нормальном распределении предполагается, что интенсивность релаксации имеет гауссовское распределение в зависимости от логарифма времени около наиболее вероятного времени релаксации Тт. Новик и Берри показали, что эта форма распределения точно соответствует данным по зинеровской релаксации для сплавов Ag—Zn. Так как для исследованных сплавов ширина релаксационного спектра относительно узка, то в пределах точности эксперимента опытным данным соответствуют и другие спектры времен релаксации. Единственным дополнительным параметром, введенным в логарифмически нормальное распределение времен релаксации, является величина р — полуширина спектра в точке, соответствующей 1/е максимальной его величины. Для данной величины р неупругая деформация при ползучести зависит только от tfxrn> Эта функциональная зависимость была табулирована [G] так, что если известно то Тт может быть легко получена из опытов по релаксации. Этот метод анализа был успешно использован для нахождения временной зависимости Тт [8], Для справедливости этого метода необходимо, чтобы форма спектра времен релаксации оставалась постоянной при изменении Тт со временем. Таким образом, этот метод применим только тогда, когда отклонение от равновесия невелико так, что в металле имеется небольшой градиент концентрации вакансий. [c.360]

Анализ кривых прочности сварных соединений стали 30 со сталью 30X13 показывает (рис. 4.25, см. также рис. 4.22), что зависимости u t) и F t) при различных Т находятся в хорошем соответствии друг с другом. Наиболее интенсивный рост прочности происходит в период активного деформирования, когда скорость образования физического контакта максимальна. Этот процесс сопровождается увеличением плотности дислокаций и частоты их выхода на поверхность в зоне образующегося контакта, что обеспечивает высокий уровень активации соединяемых поверхностей и интенсивности химического взаимодействия находящихся на них атомов. Поэтому прочность соединения за период активной деформации при сварке достигает высоких значений (0,6...0,7)Og в течение первых 4...6 мин. [c.146]

В работах А. Н. Грубина [40, 42] дано приближенное решение задачи о напряженном состоянии в круглом и плоском образцах с надрезами в условиях установившейся и неустановившейся ползучести. Профиль глубокой выточки — гиперболический, мелкой — эллиптический. Для линейных деформаций в наименьшем поперечном сечении и касательного напряжения в окрестности его или для линейных деформаций и радиального напряжения в наименьшем поперечном сечении приняты закономерности, полученные Найбером для соответствующей упругой задачи при .i = 0,5. Использовано приближенное выражение интенсивности деформаций. Расчет проведен на основе гипотезы старения по обобщенной зависимости между максимальными касательными напряжениями и максимальными сдвигами. Для определения времени разрушения использован критерий наибольшего нормального напряжения и закон линейного суммирования повреждений. [c.248]

Интенсивность деформаций и границы всех зон не стабильны, меняются в зависимости от хода зависаний пород покрывающей толщи, достигая максимумов в периоды действия над забоем суммарных максимальных изгибающих моментов. Отсюда вытекает весьма важный вывод относительно воздействий на надрабатываемые пласты и горные выработки воздействие надработки — не постоянно, имеет определенную для данных условий периодичность приводит к различным их деформациям, т. е. на одних участках эти воздействия — максимальны, на других — минимальны, а не постоянны, как это нередко предполагается в ряде литературных источников. [c.215]

Проявление данного явления можно увидеть при технологических пробах на снижение числа перегибов или числа закручиваний образцов наводороженной стали, например в сероводородной воде с 1.6 кг/м H2S число перегибов упало на 84 %, а число закручиваний - на 95 %. Электролитическое наводороживание особенно уменьшает сосредоточенные удлинения на сравнительно небольшом участке образца, подвергающемся максимальной пластической деформации (что сокращает диаграмму деформации P-D1 по оси абсцисс). В случае роста коррозионной трещины по механизму водородного охрупчивания продвижение роста трещины происходит скачками. Зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений сложная. Кривая dl/da = f (Ki) состоит из трех участков. На первом участке (K >Kjs ) скорость растрескивания резко увеличивается с ростом К], затем наблюдается зона независимости скорости роста трещины от К (участок11). Третий участок вновь характеризуется повышением скорости распространения трещины с ростом К] и заканчивается спонтанным развитием трещины при Kl = К]с, т.е. механическим разрывом образца. [c.29]

Здесь знаки плюс или минус в формулах для напряжений берутся в зависимости от того, находится точка на внутренней или на наружной поверхности трубы, отсчет координаты х ведется от границы зон. При малых величинах относительного смятия 6 пластическая зона отсутствует, и максимальная интенсивность напряжений достигается в точках экстремума профиля трубы (рис.1) при (р =0 5 /S. Напряжения вычисляются по формулам (5) при 6 =0. Задавая относительную глубину вмятины S t преяде всего вычисляем максимальную интенсивность напряяений б по формулам (5) (при<5 =0), и сравниваем ее с условным пределом текучести Sq Если окажется, что <9iir С о 2 деформация чисто упругая в противном случае имеется пластическая зона. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...