Низкотемпературный отжиг

Температура ковки, °С начала 1260, конца 800. Заготовки сечением до 200 мм охлаждаются на воздухе, 200—700 мм подвергаются низкотемпературному отжигу. [c.132]

Температура ковки, С начала 1180, конца 780. Сечения до 100 мм охлаждают в яме, свыше 100 мм подвергаются низкотемпературному отжигу. [c.287]

Те1 <пература ковки, С начала 1240, конца 780. Сечения до 50 мм охлаждаются в штабелях, 51—100 мм — в ящиках, 500—600 мм подвергаются низкотемпературному отжигу. [c.314]

Температура ковки, С начала 1180, конца 850. Сечения до 60 мм охлаждаются в штабелях на воздухе, 61—200 мм подвергаются низкотемпературному отжигу. [c.316]

Температура ковки, С начала 1260, конца 750. Сечения до 200 мм охлаждаются на воздухе, 201—700 мм подвергаются низкотемпературному отжигу. Свариваемость — сваривается без ограничений. Способы сварки РДС, АДС под газовой защитой, КТС. Рекомендуется подогрев и последующая термообработка. [c.327]

Температура ковки, °С начала 1160, конца 850. Сечения до 200 мм подвергаются низкотемпературному отжигу с одним переохлаждением. Свариваемость — не применяется для сварных конструкций. Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 217—228, отв. спл 0,8, Коб. ст 0>3- [c.389]

Температура ковки, °С начала 1250, конца 850. Сечения до 150 мм охлаждаются на воздухе, 150—400 мм необходим низкотемпературный отжиг с одним переохлаждением. [c.466]

Сплав Fe+3% Si подвергали отжигу при 650 и 925° С. В первом случае текстура рекристаллизации оказалась идентичной текстуре деформации, а во втором — отличной от нее. Чем больше степень деформации и острее текстура деформации, тем четче последняя повторяется текстурой рекристаллизации при низкотемпературном отжиге. [c.409]

Действительно, после длительного низкотемпературного отжига потери = 0,001 дж/м (0,01 эрг/см ). [c.165]

Технологические свойства материала могут заранее определить последующую технологию изготовления заготовок. Например, если станина станка изготавливается из серого чугуна, то заготовку можно получить только литьем. Чугун нельзя обрабатывать давлением. Он практически не сваривается (по крайней мере, при создании новых конструкций) и почти не допускает ремонта наплавкой. Литые заготовки станин требуют дополнительной обработки (естественное старение, низкотемпературный отжиг и др.) для стабилизации формы и размеров. [c.15]

Марка сплава Температура литья в °С Температура горячей обработки в С Температура отжига в °С Низкотемпературный отжиг для снятия внутренних напряжений в С Обрабатываемость резанием в % Жидко-текучесть в см Линейная усадка в н [c.169]

Бр. А7 Ленты Твердые После низкотемпературного отжига 65 60 5 10 ГОСТ 1048-49 ГОСТ 1048-49 [c.221]

Марка сплав Температура литы в ° С Температура горячей обработки в ° С Температура отжига в ° С Максимальная рабочая температура в ° С Низкотемпературный отжиг 1ЛЯ стабилизации свойств в С [c.248]

Результаты ряда исследований [140, 232] показали, что при низкотемпературном отжиге процессы возврата в наноструктурной Си, полученной ИПД кручением, начинаются значительно раньше, чем в крупнокристаллической Си. При этом температура нагрева [c.130]

Основываясь на полученных результатах в [81], был проведен более детальный анализ общего вида рентгенограмм и эволюции микроструктуры при низкотемпературном отжиге при температуре Т = 170°С в течение различного времени. Рентгенограммы наноструктурной Си, полученной РКУ-прессованием, после отжига в течение 10, 30 и 60 мин соответствуют рентгенограмме исходного состояния. После отжига в течение 90 мин уширение рентгеновских пиков (311), (220), (200) уменьшается и соответствующие дублеты Ка — Kq2 начинают разрешаться (рис. 3.9). Это означает, что процесс роста зерен протекает или уже завершен в соответствующих текстурных компонентах. В то же время рентгеновский [c.132]

Для экспериментального изучения роли кристаллографической текстуры в формировании величин модуля Юнга интересно также проследить за эволюцией структурных параметров в процессе низкотемпературного отжига (рис. 4.11). При этом обратим внимание на НП, в котором имеют место наиболее сильные изменения модуля Юнга (рис. 4.9,4.10). [c.179]

Таким образом, оказалось, что при низкотемпературном отжиге наноструктурной Си после холодной прокатки, в отличие от обнаруженного повышения величины модуля Юнга [228, 313], может иметь место его существенное (на 24%) понижение в НП в плоскости прокатки. При этом последний эффект обусловлен эволюцией кристаллографической текстуры. Аналогичная тенденция в крупнокристаллической Си выражена существенно слабее, что, по-видимому, связано с неполным текстурным превращением при рассмотренных температурах низкотемпературного отжига (рис. 4.11). [c.179]

Как было показано выше, процесс РКУ-прессования очень сложен. В ходе этого процесса кристаллографическая текстура может существенно изменяться в зависимости от числа проходов и той зоны в образце, из которой был вырезан образец для структурных исследований. В связи с этим текстурные изменения при низкотемпературном отжиге могут приводить к формированию текстур, отличающихся не только интенсивностью компонент, но и их видом. [c.180]

Если язвенный и эрозионный износ зависят в основном от состава и скорости протекания охлаждающей воды, то коррозионное растрескивание связано главным образом с химическим составом и свойствами самого металла. Основные технологические причины низкого качества труб из латуней повышенное содержание мышьяка, вызывающее усиление межкристаллитной коррозии несовершенство литья, приводящее к неоднородности структуры отсутствие операций, облагораживающих поверхность труб (скальпирование слитков или прессование с рубашкой , окончательная отделка труб) применение отжига электро-контактного и на устаревших электропечах, приводящее к большому разбросу свойств и не гарантирующее получение регламентированного зерна применение правки без последующего низкотемпературного отжига, существенно повышающее склонность к коррозионному растрескиванию отсутствие дефектоскопического контроля. [c.201]

С увеличением температуры облучения доля освобождаемой при низкотемпературном отжиге запасенной энергии быстра снижается — требуется все более высокая температура отжига. При отжиге выше 200° С все еще остается значительная часть запасенной энергии. Однако ее выделение происходит с меньшей скоростью. Для облученного при низкой температуре графита скорость выделения запасенной энергии зависит от степени совершенства его кристаллической решетки. [c.115]

Шаровые твэлы первой загрузки реактора AVR имели наружный диаметр 60 мм. Они представляли собой пустотелые графитовые сферы с резьбовой пробкой, внутренняя полость сфер диаметром 40 мм была заполнена смесью микротвэлов и матричного графита со связующим веществом. Первая загрузка шаровых твэлов в количестве 100 тыс. штук была разработана и изготовлена в Ок-Ридже (США). Полые сферы изготавливались из графитовых блоков повышенной плотности, из тех же заготовок вытачивались уплотняющие пробки. Микротвэлы размещались на внутренней поверхности полой сферы, после чего она заполнялась смесью графитовой пыли с каменноугольной смолой. После заворачивания пробки и ее уплотнения проводился низкотемпературный отжиг (до 1500° С, при таких температурах графитизация матрицы сердечника не происходит). Поскольку сложность и, следовательно, стоимость изготовления подобных сборных твэлов очень высока, вторая загрузка реактора была выполнена из прессованных твэлов того же наружного диаметра 60 мм. [c.26]

У прессованных твэлов центральная часть представляет собой сферу диаметром 50 мм, состоящую из равномерной смеси микротвэлов, матричного размельченного графита и связующих веществ, спрессованных под сравнительно небольшим давлением (4 МПа). После прессования графитовой оболочки с топливным сердечником при большом давлении ( 300 МПа) проводится длительный низкотемпературный отжиг при 800° С для коксования каменноугольной смолы и кратковременный высокотемпературный нагрев до 1800° С для обезгаживания твэлов. [c.26]

Температура ковки, С начала 1240, конца 780. Сечения до 50 мм омажда-ются в ящиках, 51—700 ми подвергаются низкотемпературному отжигу с одним переохлаждением. [c.305]

Температура ковки, С начала 1200, конца 850. Сечения до 200 мм подвер-гаются низкотемпературному отжигу. [c.472]

Очевидно, что границы зерен металла становятся возможными путями растрескивания, когда атомы углерода или азота (но не Feg ) образуют сегрегации по границам зерен. Чистое железо не подвержено КРН. В железе (>0,002 % С) [14] или прокатанной стали (0,06 % С), закаленных от 925 °С, концентрация атомов углерода вдоль границ зерен достаточна, чтобы вызвать склонность к КРН. Низкотемпературный отжиг (например, при 250 °С в течение 0,5 ч) приводит к равномерному выпадению карбида, что освобождает границы зерен от углерода и повышает устойчивость металла к КРН. При более длительном нагревании или при более высоких температурах, например 70 ч при 445 °С, происходит миграция дефектов (вакансий) к границам зерен дефекты увлекают с собой атомы углерода, в результате чего сталь снова приобретает склонность к КРН. С другой стороны, устойчивость к КРН может быть вызвана и холодной обработкой. При этом разрушаются непрерывные цепи сегрегаций и, что более важно, образуются дефекты, имеющие большое сродство к углероду и затрудняющие миграцию углерода по сегрегациям. [c.135]

Неполный отжиг, при котором нагрев осуществляется лишь до температуры, несколько превышающей Ас. Этот отжиг изменяет структуру перлита, но фсрритная (цементитная) составляющая при" этом не претерпевает изменения. При неполном (низкотемпературном) отжиге происходит снятие внутренних литейных напряжений. Он не устраняет грубую литейную структуру. [c.364]

Вторая стадия - стадия текучести, на которой наблюдается негомогенная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине образца фронта Людерса - Чернова. Уже на ранних стадиях пластического течения в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1-10 нм, радиус острия 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопываются. Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микроскопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тысячи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса - Чернова. [c.16]

Основными признаками перминварности являются постоянство проницаемости в малых полях и специфическая форма петли гистерезиса в полях средней напряженности (до 769 а/м (10 э), В наибольшей степени эти свойства проявляются после длительного низкотемпературного отжига сплавов. Термическая обработка должна проводиться при наименьшей температуре, при которой диффузионные процессы проходят с заметной скоростью и свойства материала изменяются. Эта температура равна 400—450° С, а выдержка не менее 25 ч. Изменение магнитной проницаемости перминварного сплава после раз- [c.164]

Петли гистерезиса при перемагиичивании в разных полях после обработки для получения перминварных свойств и закалки на воздухе с температуры 600° С приведены на рис. 121. После длительного низкотемпературного отжига в малых полях гистерезис отсутствует наблюдается линейное изменение индукции в зависимости от магнитного поля, а в средних полях наблюдается перетянутая форма петли гистерезиса, после закалки наблюдается нормальная петля гистерезиса. [c.165]

Для станин большое значение имеет предотвращение коробления в процессе изготовления, сборки и эксплуатации. С этой целью литые заготовки станин станков перед механической обработкой, как правило, подвегают естественному старению. Суть его состоит в том, что заготовки после черновой обработки выдерживают на открытом воздухе в течение не менее 3 мес. для станков нормальной точности И не менее 6 мес. для станков повышенной точности. Естественное старение не требует дополнительного оборудования, но является очень длительной операцией, которая значительно удлиняет производственный цикл изготовления станин. Вместо естественного старения могут применяться и другие виды термообработки низкотемпературный отжиг, ускоренный отжиг, искусственное старение. Для уменьшения коробления применяют также низкотемпературный отжиг с последующим естественным старением. [c.231]

Хром высокой чистоты пластичен при 20 С. Кованый пруток ноднд-иого хрома с 0,001 % N и 0,005 % О после низкотемпературного отжига имеет при 20 °С следующие свойства ств=412 МПа, Оо 2 = 363 МПа, 6 = 44 % и гр = 78 % [1]. [c.112]

Влияние легирования титана на его чувствительность к коррозионному растрескиванию изучено недостаточно, однако на основании известных данных можно сделать ряд важных заключений. Непреложн1 1м фактом является повышение чувствительности титановых сплавов к коррозионному растрескиванию при увеличении содержания в них алюминия. Коррозионное растрескивание в водных растворах галогенидов возникает, если содержание алюминия превышает некоторую критическую концентрацию, разную для различных сплавов. Для бинарнь1х сплавов Т1 —А1 эта величина составляет около 4 %. Большинство исследователей объясняют увеличение чувствительности к коррозионному растрескиванию при высоких содержаниях алюминия в сплаве выделением фазы 02 (Т1з А1). Действительно, создание условий для выделения Ог (низкотемпературный отжиг или старение) приводит к резкому снижению и увеличению скорости распространения трещины при одинаковой интенсивности напряжений. Однако повышенное содержание алюминия приводит к коррозионному растрескиванию и в том случае, когда даже самыми чувствительными методами не удается выявить присутствие 02-фазы. Это можно объяснить тем, что алюминий при неблагоприятных термических воздействиях создает микронеоднородность химического состава а-фазы, задерживает репассивацию из-за увеличения критического тока пассивации титана и вьрзывает его охрупчивание вследствие образования упорядоченных твердых растворов. [c.38]

Отжиг сварнь1х соединений вели при 750°С в течение 1 ч в вакууме. Как видно из табл. 28, пределы выносливости отожженных сварных соединений достаточно высоки и составляют 76—94 % от предела выносливости основного металла. Направление вырезки образцов по отношению к шву не имеет существенного значения. Таким образом, один из действенных методов повышения усталостной прочности сварных соединений —низкотемпературный отжиг он повышает предел вьрносливости титановых сварных соединений на 25—40 %. [c.157]

Отметим основные закономерности повышения предела выносливости титановых сплавов в результате ППД, общие для различных методов. Установлено [191, 192], что эффективность ППД в прлной мере сохраняется до температуры примерно 200°С, а частично до 500°С и даже выше. Эффект не изменяется во времени и в средах, не опасных для титановых сплавов без ППД. Положительное влияние ППД на усталостную прочность в определенной степени сохраняется даже при полном снятии остаточных сжимающих напряжений низкотемпературным отжигом вплоть до рекристаллизационного. В этом случае положительное действие ППД можно объяснить "облагораживанием" микроструктуры поверхностного слоя, которая после наклепа и рекристаллизации становится очень одно-(Х)дной, мелкозернистой, т.е. наиболее благоприятной по сопротивлению появлению усталостных трещин. Кроме того, благодаря измельчению зерна и субзерен процесс образования пластических микросдвигов затрудняется и усталостная прочность растет. [c.200]

Другой интересной особенностью является значительное уши-рение рентгеновских пиков в данных образцах. Значения полуширины рентгеновских пиков для сконсолидированного образца Ni выше, чем для исходного порошка. Это в первую очередь обусловлено увеличением упругих микроискажений кристаллической решетки в процессе консолидации порошка, а не измельчением зерен. Уменьшение полуширины рентгеновских пиков при низкотемпературном отжиге сконсолидированного образца Ni, когда размер зерна все еще остается неизменным, подтвердило этот факт. С другой стороны, наблюдаемое различное уширение рентгеновских пиков может быть связано с развитием различной дефектной структуры в зернах, принадлежаших различным текстурным компонентам, а также формированием кристаллографической текстуры. [c.57]

Таким образом, низкотемпературный отжиг (температуру 700° С для молибдена, имеющего температуру плавления 2600° С, можно считать низкой) обеспечивает наилучший комплекс механических свойств биметалла сталь-молибден. При этом происходит дисперсионное упрочнение молибдена, а карбидная прослойка разрастается еще недостаточно для того, чтобы сильно охрупчить соединение этих разнородных металлов. [c.101]

Цинковые сплавы аклонны к уменьшению размеров при естественном старении. Оно составляет обычно 0,07—0,09%. Две трети уменьшения размеров происходит чере,э 4—5 недель после отливки Низкотемпературный отжиг ускоряет процесс старения. Рекомендуются следующие режимы термической обработки (отжига) [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...