Потери давления в системе охлаждения

Паровой клапан пробки радиатора (рис. 21, о) допускает повышение давления в системе охлаждения на 0,028. .. 0,10 Л Па выше атмосферного, в результате чего уменьшаются потери охлаждающей жидкости от испарения, а температура кипения охлаждающей жидкости повышается и составляет 108 °С... 119°С. При повышении давления в системе свыше расчетного клапан автоматически открывается. [c.38]

Потеря давления воды в системе охлаждения течек, ат. . . Коэффициент теплопередачи в системе охлаждения, ккал/м Х [c.180]

Аналогично могут быть вычислены потери давления в магистралях системы подпитки и охлаждения. [c.209]

Отличительной особенностью этих установок является размещение терморегулятора во внутренней полости тонкостенного трубчатого образца. Такая схема терморегулирования при ee рациональном конструктивном выполнении обеспечивает возможность надежного крепления на наружной поверхности образца средств термо- и тензометрии, сравнительную безопасность проведения опытов при высоком давлении, минимальный объем рабочей среды в образце, отсутствие перегрева или переохлаждения обслуживающих приборов, а также высокую экономичность благодаря малому расходу хладоагента при охлаждении и незначительным тепловым потерям при нагреве. Кроме того, при такой схеме система создания внутреннего давления и система охлаждения (нагрева) образца изолированы друг от друга. [c.266]

Потеря давления воды в системе охлаждения течек дроби, кгс/см [c.220]

При детонационном сгорании смеси в двигателе слышны резкие металлические стуки и звон, объясняемые ударами волн высокого давления о стенки камер сгорания, цилиндров и днищ поршней и возникновением вибрации в деталях. Также наблюдается дымный выпуск с искрами вследствие неполного сгорания топлива и закипание воды в системе охлаждения из-за усиленной теплоотдачи стенкам камер и цилиндров. При этом в результате неполного сгорания топлива, усиленной теплоотдачи и увеличения механических потерь мощность и экономичность двигателя резко снижаются. Длительная работа при детонационном сгорании может привести не только к повышенному износу деталей двигателя, но даже к их поломке или образованию крупных дефектов в виде трещин и изгиба деталей с последующим их разрушением. [c.180]

Относительное увеличение расчетных потерь давления в радиационных системах при работе их в режиме охлаждения определяется выражением [c.203]

Аналогично с увеличением тяги уменьшаются потери давления в магистралях и в основном из-за уменьшения гидравлических потерь в системе охлаждения. [c.32]

Если оборотная система имеет относительно небольшое тепловыделение и одновременно в ее состав входят дорогостоящие детали со сложной конфигурацией, в которых недопустимо образование отложений, то предупреждение коррозии в ней может быть достигнуто за счет применения двухконтурной системы охлаждения (рис. 4-2). В замкнутом первичном контуре /, куда включены охлаждаемые детали /, циркуляционные насосы 2 и водоводяной или водовоздушный теплообменник 3, циркулирует вода с избытком сульфита натрия. При давлении выше атмосферного потери воды в этом контуре восполняются подпиточным насосом 4. Учитывая незначительный размер этих потерь, специального [c.74]

В обычных ГТУ давление воздуха и начальное давление про-.дуктов сгорания близки друг другу. В комбинированных же установках давление пара может значительно превышать давление газа, что открывает возможность (там, где это целесообразно) организовать их смешение при одинаковых теплоперепадах. В этих условиях можно исключить ударные потери — основные в необратимых потерях механической энергии, происходящих при смешении потоков. Наконец, насыщенный пар, расширяясь, будет, естественно, нести взвешенную влагу, которую в некоторых случаях пытаются искусственным путем вводить в газовый или воздушный поток для создания охлаждающего действия. Все это дает основание рассматривать возможности применения пара в качестве охлаждающего агента в комбинированных парогазовых установках. Температура уходящих газов в обычных ГТУ иногда настолько велика, что позволяет организовать в котлах-утилизаторах выработку пара в количествах, необходимых для охлаждения проточной части турбины. В отдельных случаях может оказаться целесообразным даже пойти для этого на некоторое сокращение степени регенерации. Следует иметь в виду, что замена воздуха паром обычно не требует каких-либо переделок конструкции системы охлаждения. Кроме того, пар может оправдать применение таких конструктивных решений, которые при использовании воздуха являются заведомо нецелесообразными. [c.106]

После нахождения первого приближения величины б .с осуществляется итерационный расчет МГД-генератора (операторы 4—6) таким образом, чтобы значение с необходимой точностью соответствовало заданному значению за счет изменения величины давления перед каналом р- . Для этого используется метод Ньютона, модифицированный для условий наличия погрешности при вычислении рассматриваемой функции (оператор 6). Затем следует расчет сопла (оператор 7). Параметры перед соплом рассматриваются как характерные для камеры сгорания, и в соответствии с ними определяются ее геометрические размеры, тепловые потери и недостающий параметр окислителя. Такой расчет (операторы 8—13) производится итерационно, также с использованием модифицированного метода Ньютона (операторы 11, 13). После этого находится количество регенеративных подогревателей турбины, рассчитывается компрессор с его системой охлаждения (оператор И) ж делается проверка достаточности приближения по Gn. (оператор 15). Если приближение недостаточно, расчет повторяется вновь по уточненным параметрам, необходимым при вычислении Ga. - В случае выхода из цикла определяются температурные напоры в парогенераторе, позволяющие уточнить последовательность размещения в нем поверхностей нагрева рассчитывается мощность установки в цепом и ее к.п.д. (оператор 16). На этом расчет технологической схемы заканчивается. Таким образом, итерационный цикл вычисления Gn. является внешним. Как видно из рис. 5.4, в алгоритме имеются внутренние циклы при расчете МГД-генератора и камеры сгорания. Кроме того, большое количество внутренних циклов содержится почти в каждом из указанных обобщенных вычислительных операторов, но они опущены, чтобы не усложнять блок-схему. [c.124]

В состав систем безопасности реактора, кроме двух систем аварийного останова, входят система аварийного охлаждения активной зоны и система локализации, снижающая давление в защитной оболочке при аварии с потерей теплоносителя и отводящая остаточную теплоту. [c.180]

При подаче в теплофикационный пучок обратной сетевой воды с температурой 35—70 °С давление в конденсаторе существенно возрастает [в соответствии с формулой (11.5)] и может достигнуть 15—30 кПа, а кратковременно и больше. Это приводит к росту потерь энергии в ЦНД и разогреву проточной части и выходного патрубка. Для исключения разогрева надо либо устанавливать специальные системы охлаждения, либо исключать использование обратной сетевой воды для утилизации тепла пара ЦНД. [c.332]

Для компенсации потерь давления по газовоздушному тракту системы газификации и очистки устанавливается подкачивающий (бус-терный) компрессор Б/С. Охлаждение уходящих газов ПГУ осуществляется частью питательной воды в трехступенчатом водяном экономайзере Ж- Остальная ее часть подогревается в регенеративных подогревателях паровой турбины. [c.25]

Во время сезонного обслуживания проверяют герметичность системы охлаждения и отопления, а также пускового подогревателя промывают систему охлаждения при подготовке к зиме проверяют работу пускового подогревателя. Проверку герметичности проводят визуально на поверхности шлангов не должно быть трещин, вздутий и расслоений. Для этой проверки лучше использовать прибор, состоящий из воздушного насоса, манометра и устройства для соединения с заливной горловиной радиатора. При опрессовке в верхней части радиатора насосом создают давление около 60 кПа. Если система герметична, то после перекрытия крана стрелка манометра неподвижна при потере герметичности стрелка укажет на уменьшение давления. Исправность воздушного и парового клапанов пробки радиатора проверяют нажатием на них пальцем. [c.20]

Из потерь холодного конца теплового цикла перечисленные к. п. д. учитывают лишь потери с выходной скоростью пара за последней ступенью и паровое сопротивление выхлопного патрубка турбины (считая конечное давление по его значению на входе в конденсатор). Остальные потери, связанные с превышением давления на входе в конденсатор над давлением насыщения при температуре холодного источника (начальной температуре охлаждающей воды), зависят от температурного напора и нагрева воды в конденсаторе, следовательно, характеризуют экономичность системы охлаждения и могут учитываться отдельно. [c.22]

Система смазки. Все трущиеся поверхности деталей дизеля во время его работы должны непрерывно смазываться маслом для уменьшения потерь на преодоление сил трения, а также для уменьшения их износа и нагрева. Система смазки дизеля обеспечивает подачу масла к трущимся поверхностям. Система циркуляционная, комбинированная, одноконтурная, с мокрым картером. При работе дизеля масло всасывается из поддона шестеренным насосом и нагнетается через фильтры грубой и тонкой очистки, охладитель масла в центральную магистраль системы смазки дизеля. Из последней масло поступает по сверлениям на смазку подшипников коленчатого вала, поршневых пальцев, механизма газораспределения, подшипников скольжения и на охлаждение днищ поршней. По трубопроводу масло подводится к турбокомпрессору, топливному насосу, реле частоты вращения. Зубчатые колеса передачи дизеля и подшипники качения смазываются разбрызгиванием масла. После смазки трущихся поверхностей деталей нагретое и загрязненное масло стекает в поддон дизеля. Регулятор имеет автономную систему смазки. Редукционный клапан ограничивает повышение давления масла в системе выше допустимых пределов. Схема системы смазки дизеля приведена на рис. 20. [c.6]

Топливный бак представляет собой емкость, выполненную из двух штампованных сваренных половин из освинцованной стали. Бак имеет овальное или прямоугольное сечение. Внутри бака для увеличения жесткости и предотвращения резких перемещений топлива установлены перегородки. Для заливки топлива сделана горловина, внутри которой устанавливается сетчатый съемный фильтр. Пробка горловины бака по конструкции подобна пробке радиатора закрытой системы охлаждения. При разрежении в баке до 0,02—0,04 кгс/см открывается впускной клапан и бак сообщается с атмосферой, а при повышении давления на 0,1—0,2 кгс/см выше атмосферного открывается выпускной клапан. Такое устройство пробки обеспечивает выравнивание давления в баке и уменьшает потери топлива. В нижней [c.95]

Водяная система охлаждения дизеля. Система обеспечивает охлаждение дизеля, а также подогрев топлива в топливоподогревателе, обогрев кабины машиниста и подогрев воды в бачке санузла в холодное время года. Циркуляция воды в системе (рис. 59) происходит следующим образом центробежный водяной насос 29 дизеля засасывает охлажденную воду из радиаторных секций 1 холодильной камеры и под давлением нагнетает ее в полости охлаждения дизеля и турбокомпрессоров. Далее горячая вода поступает на охлаждение в радиаторные секции. Образование паровых и воздушных пробок в системе исключено путем отвода паровоздушной смеси из самых высоких точек системы в расширительный бак через открытый вентиль 8. Пополнение потерь воды из-за парообразования и утечек, а также допустимое разрежение на всасывании водяного насоса обеспечиваются подводом воды от расширительного бака в систему через открытый вентиль 3. [c.81]

Сжиженный нефтяной газ под давлением 1,6 МПа из баллона по газопроводу высокого давления поступает в электромагнитный запорный газовый клапан 8 с фильтром, установленный на двухступенчатом редукторе-испарителе 7. Затем газ поступает в первую ступень редуктора. В полости первой ступени происходит снижение давления газа до 0,2 МПа с одновременным переходом газа из жидкого состояния в парообразное. В полости второй ступени завершается переход газа в парообразное состояние и на выходе из нее создается рабочее давление. Для обеспечения испарения газа и компенсации при этом тепловых потерь в редуктор подается жидкость из системы охлаждения двигателя, которая циркулирует в специальной полости, выполненной в виде теплообменника. [c.32]

Мы видели, что температура жидкости, применяемой в качестве охладителя, не должна превышать ее температуру кипения или, по крайней мере, температура стенки Ту, ж должна оставаться ниже определенной величины, выше которой начинается пузырьковое кипение. Таким образом, мы можем определить предельную температуру (7 г ж)пр. Для Г , ж> (7 г ж)пр удельный тепловой поток ф р резко возрастает. Эта переходная точка связана с величиной Фкр, равной Фи пр — удельному тепловому потоку при верхнем пределе, соответствующем пузырьковому кипению. Эту величину ф пр можно использовать в качестве критерия при расчете охлаждающей способности топливного компонента. Вообще говоря, следует отметить, что величина Ф пр имеет максимум при определенном давлении, а при изменении давления в пределах от О.З до 0,7 критического давления она меняется незначительно. Фи пр уменьшается с увеличением температуры жидкости Г и увеличивается с повышением скорости жидкости V. Величина Фи пр может также возрастать из-за образования отложений на стенках охлаждающего тракта при протекании по нему охлаждающей жидкости. Всестороннее сравнение различных топливных смесей нельзя провести, рассматривая только свойства жидкостей. В работе [55] проведено сравнение различных топлив с теоретической точки зрения при использовании их в стандартном двигателе, имеющем следующие характеристики тяга 25 г давление в камере сгорания 20 кг1см характеристическая длина 100 см диаметр критического сечения сопла 31 см отношение площадей поперечного сечения камеры и критического сечения сопла /к//кр=2 1 отношение площадей выходного и критического сечений сопла /а//кр=7 1 полуугол сужающейся части сопла 30 полуугол расширяющейся части сопла 15° потеря давления в системе охлаждения равна 5,25 кг1см . Данные, полученные в работе [55], приведены в табл. 15. [c.457]

Параллельная система, 570—571 Перепад давлений на форсунках, 373-383 635 664 Промел<уточная орбита, 700—706 Период задержки воспламенения, 397 403—411 600—609 639—659 Перигей, 693—694 703 Подобие ЖРД, 461—468 684—686 Подобие РДТТ, 297 Подъемная сила, 778 Показатель весового совершенства двигателя, 707—708 Покрытия, 439—442 Полезная мощность, 48 50 Полетный к п. д., 51 Полутепловое сопло, 411 Поперечные колебания, 682—683 Потери давления в системе охлаждения, 455 [c.787]

Газовые холодильные машины с замкнутым циклом. Первые работы, посвяш енные машинам с замкнутым циклом, использующим в качестве рабочего газа воздух, принадлежат Горье [21] (см. также [22]), Кирку [23] и позднее Аллену и Виндхаузену (см. [1, 2]). Схема такой машины, являющейся по существу обращенной воздушной машиной Стерлинга, аналогична схеме газовой холодильной машины с незамкнутым циклом, описанной выше. Различие между этими типами машин заключается в том, что в системе с замкнутым циклом непрерывно циркулирует одна и та же масса газа, обычно при давлении, превышающем атмосферное. Одно из преимуществ замкнутого цикла состоит в том, что в нем может использоваться сухой воздух и тем самым устраняются трудности, вызываемые наличием в газе паров воды. Кроме того, могут быть использованы компрессоры и детандеры меньших размеров, что снижает потери на трение. Схема установки с замкнутым циклом приведена на фиг. 8. Она идентична с изображенной на фиг. 1 схемой с незамкнутым циклом, за исключением того, что холодная камера заменена теплообменником, который находится в контакте с веществом, подвергающимся охлаждению. В схеме, разработанной Алленом, в качестве холодильного газа используется воздух, причем применяются давления /), = 4,5 атм и Р2= = 16,5 атм. [c.15]

Применение внутренней изоляции и эффективной системы воздушного охлаждения деталей турбогруппы позволило резко снизить расход жаропрочных легированных сталей и одновременно повысить надежность турбин. Эффективная тепловая изоляция газовой турбины предотвращает потери тепла в окружающую среду для современных стационарных газовых турбин эти потерн не превышают 1% от тепла, вносимого в установку с топливом. На охлаждение деталей турбогруппы расходуется около 2 т/ч воздуха. Воздухом охлаждаются стяжки 19 (см. рис. 99) корпуса турбины. Снаружи они защищены слоем изоляции, а внутри охлаждаются воздухом, поэтому их температура не превышает 350— 370° С. Для охлаждения дисков ТВД п хвостов рабочих лопаток в корпусе турбины расположена воздухоподводящая система Р, 12 и 18, через которую к диску высокого давления с двух сторон и к корням направляющих лопаток подводится охлаждающий воздух. Воздух к камерам подводится от осевого компрессора по трубкам 9, 12, 18. Для выхода воздуха в проставке имеется ряд отверстий. [c.230]

Система охлаждения типового реактора PWR показана на рис. 7.16. На нем изображено только два парогенератора и главных циркуляционных насоса на практике их может быть больше четырех. В случае разрыва в контуре охлаждения или аварии с потерей теплоносителя вода, находящаяся под давлением, будет вытеснена из корпуса реактора, что приведет к так называемой продувке зоны. При этом начнет подниматься температура активной зоны, а выброс пароводяной смеси из активной зоны будет продолжаться до тех пор, пока давление в ней нг станет равным давлению под защитной оболочкой реактора. Непосредственно перед наступлением этого равновесия автоматически начнут работать насосы САОЗ, с помощью которых активная зона будет залита водой. Существует также система впрыскивания воды в активную зону снизу при низком д- з-тении. [c.184]

Газ при дрижении по трубопроводу несет с собой во взвешенном состоянии частицы различного происхождения песок, сварочный грат, окалины, продукты внутренней коррозии газопровода и другие включения, не удаленные при продувке газопровода. Они вызывают интенсивный износ оборудования, поэтому газ, поступающий на станцию, проходит очистку в пылеуловителях, параллельно с которыми монтируют дренажные емкости, предназначенные для сбора конденсата, шлама и других примесей. Из-за высоког о давления из нагнетателя, даже при наличии уплотняющих устройств, происходит утечка транспортируемого газа. Для снижения потерь и исключения взрывоопасной концентрации газа на территории КС после уплотняющих устройств нагнетателя газа направляется в специальные емкости. Кроме того, прорвавшийся через уплотняющие устройства газ уносит с собой большое количество масла, циркулирующего в системе смазки и охлаждения нагнетателя. Такой газ загрязняет рабочие поверхности проточной части ГТУ и не может быть использован в системе питания. [c.13]

Нормальную работу ГПА на КС обеспечивают следующие инженерные системы маслоснабжения, служащая для подачи масла в подшипники и гидравлические уплотнения ГПА, а также в аппараты и приборы регулирования и защиты ГТУ масло- и водоохлаждения, обеспечивающая температуру рабочего тела в интервале 308—323 К электроснабжения, обеспечивающая питанием основное и вспомогательное оборудование сжатого воздуха, обеспечивающая необходимым количеством и давлением системы регулирования, охлаждения, обслуживания и проведения ремонтных работ, а также контрольно-измерительные приборы и пневмоустройства контрольно-измерительных приборов и автоматики (КИПиА), служащая для оперативного управления, защиты, контроля и работы оборудования пожаробезопасности компрессорного цеха, предназначенная для сигнализации при пожаре и ликвидации его путем автоматического или управляемого процесса подачи воды, пены, углекислого газа в очаг пожара тепло- и звукоизоляции, предназначенная для уменьшения потерь тепла в окружающую среду, обеспечения нормативных санитарных условий, предохранения холодных поверхностей от конденсата. [c.18]

Между тем во многих комбинированных схемах, рассмотренных на рис. 1-3, независимо от принятой системы охлаждения проточной части газовой турбины, имеются потоки водяного пара, соизмеримые по расходу с потоками газовоздущного рабочего тела. В отдельных элементах установок этот пар все равно должен иметь достаточно низкую температуру. Паровые циклы значительно менее чувствительны к необратимым потерям, нежели газовые, а теплоемкость даже сухого пара в 1,5—2,0 раза превосходит теплоемкость воздуха и продуктов сгорания. Расширяясь в области насыщения, пар увлажняется, причем образовавшаяся влага оказывает на конвективный теплообмен такое же воздействие, как и влага, впрыскиваемая искусственным путем. Разница, однако, состоит в том, что увлажнение пара происходит в паровых циклах естественным образом, без конструктивных усложнений и без затраты мощности, неизбежных при впрыске воды в поток воздуха. Кроме того, во всех рассмотренных комбинированных схемах (кроме схемы ГПУ-К по рис. 1-3, ж) пар генерируется в поверхностных теплообменниках. Парообразование в ряде случаев происходит при относительно невысоких давлениях, когда исключен селективный унос, и капельная влага, образующаяся при расширении пара, практически может не содержать солей. [c.28]

Отметим, что энтальпия насыщенного пара из СИО равна в рассматриваемом выше примере (рв к = 0,2 МПа) 2710 кДж/кг, а экономия теплоты топлива составит в итоге в зависимости от температуры конденсата 1595 и 1995 кДж/кг. Иными словами, компримирование пара позволяет использовать примерно от 1595/8710 = 0,60 до 1995/2710 = 0,75 теплоты пара низкого давления (0,2 МПа, нас = 100°С). Высокой эффективности компримирования способствует и то, что при нем исключается потеря теплоты в котлах (в данном примере tikoi = 0,85) и, кроме того, вся работа компрессора, равная АЛГ/ иэ, превращается в теплоту, которая повышает энтальпию пара на выходе из компрессора. Как правило, конденсат пара от технологических теплообменных аппаратов охлаждают до 100° С и ниже потоком вещества, направляемого в технологические теплообменники, или другими способами, так как иначе сильно усложняются системы сбора и возврата конденсата. В приведенном выше примере при охлаждении конденсата до 100° С, если расход пара низкого давления равен 100 т/ч, экономия условного топлива свставит [c.136]

Рассмотрим процесс изобарического охлаждения системы Ml, первоначально расположенной в области водяного пара при температуре Ti и давлении Рь При охлаждении системы от и Гг состояние ее не будет меняться (система дивари-антна и изменение любого из ее параметров в определенных пределах не приведет к фазовым превращениям). Точка Мг характеризует появление наряду с паром жидкой фазы. С этого момента до полного исчезновения пара температура системы остается постоянной, а потеря тепла будет компенсироваться выделяющейся теплотой конденсации водяного пара. После того как весь пар превратится в воду, однофазная система будет обладать дополнительной степенью свободы и дальнейшая потеря тепла вызовет вновь ее охлаждение. При этом система М2 перейдет в Mg, где наряду с жидкой фазой присутствует лед. В точке М3 процесс охлаждения вновь остановится, поскольку при наличии жидкой фазы потери тепла компенсируются теплотой кристаллизации льда. Дальнейшее охлаждение системы произойдет после исчезновения жидкой фазы. [c.52]

Брызгальные бассейны —это естественные, а чаще искусственные бетонные бассейны, над которыми производится распыливание воды. Охлаждаемая вода распределяется системой труб над бассейном (фиг. 158) и под давлением 5—7 м вод. ст. (иногда до 8— 10 м вод. ст.) поступает в сопла для распыливания. Благодаря увеличению поверхности контакта воды с воздухом происходит интенсивное испарение некоторой части воды, вследствие чего охлаждается основная масса воды, попадающей в бассейн. Охлаждение воды интенсифицируется при наличии ветра, но при этол происходит механический унос воды. Основным недостатком брызгальных бассейнов является значительная потеря охлаждающей воды (испаряемой и уносимой ветром) — от 2 до 5%. Из-за большого уноса воды зимой возможно обледенение ближайших к бассейну сооружений, а также сильное туманообразование. Для обеспечения надлежащей работы брызгальных бассейнов большое значение имеет выбор типа сопел, а также распределение воды, условия обдувания и другие факторы, содействующие наиболее интенсивному охлаждению воды. Некоторые наиболее распространенные конструкции сопел показаны на фиг. 159. Важнейшими требованиями к ним является тонкое распыливание воды при небольшом напоре, а также большая производительность (фиг. 160) и простота изготовления. Основное эксплуатационное требование — это незасоряемость сопел. [c.318]

Важными предпосылками надежной работы системы теплоснабжения являются мииимальные потери тепла и теплоносителя из сети. В самом деле, большая утечка теплоносителя приводит к снижению давления в отдельных точках сети, недостаточному напору на вводе потребителя, попаданию воздуха в системы теплопотребления и нарушению циркуляции в них, а большие тепловые потерн — к значительному охлаждению теплоносителя на пути от источника к потребителю и недогреву системы последнего. Кроме того, потери теплоносителя и тепла ухудшают технико-экономические показатели работы системы теплоснабжения, повышают себестоимость отпущенного тепла и в значительной мере являются причиной дальнейшего ухудшения состояния тепловых сетей и перерасхода топлива. Например, если водоподготовительная установка влектростанции не имеет резервов мощности, то при значительном [c.318]

Многофазные течения о бычно возникают в трубопроводах, поскольку в них всегда имеются утечки тепла. Для двухфазного течения значительно сложнее рассчитать такие параметры, как потери давления, допустимые потери жидкости, расход, требования по захолаживанию, влияние растворения примесей и многие другие. В зависимости от распределения пара и жидкости в канале могут иметь место различные режимы течения двухфазной среды. Эти режимы характеризуются сочетанием ламинарных и турбулентных течений, подчиняющихся разным физическим закономерностям, и для их описания необходимы различные уравнения. Кроме того, режимы течения изменяются по длине канала в следтавие изменения массовых концентраций пара и жидкости они изменяются также с течением времеии, например в процессе захолаживания системы. Различные режимы двухфазных течений обсуждаются в гл. 4, а методы расчета потерь давления, распространения волн сжатия, течения жидкости в критическом состоянии и влияния условий на входе в канал описываются в гл. 11. В гл. 13 рассматриваются некоторые проблемы нестащио-нар ных двухфазных течений, возникающие при захолаживании, резком сбросе давления и при быстром охлаждении сильно нагре- [c.11]

Конструкция устойства для испытания по методу петли может широко изменяться по размерам и по сложности, однако все варианты конструкции могут быть разделены на два основных типа петли, в которых конвекция осуществляется с помощью нагрева петли, где конвекция происходит под действием давления. В обоих типах жидкая среда течет непрерывным сплошным потоком в петле, расположенной вертикально. Одна часть петли нагревается, в то время как другая — охлаждается для поддержания постоянного перепада температур в системе. В системе этого типа течение жидкости поддерживается за счет термической конвекции, а скорость течения зависит от отношения температур части петли с максимальным нагревом и части охлажденной петли, а также от температурного градиента и физических свойств жидкости. Схема работы такой петли, построенная на принципе температурной конвекции, показана на рис. 10.26. Этот метод был использован де Ваном и др. [234] для изучения потерь массы металла при литье на сплавах ниобия, а также для того, чтобы определить скорости перехода азота н углерода между ванадиевыми сплавами и нержавеющей сталью в жидком натрии [235]. Этот тип конвекции ограничен низкими скоростями потока (максимально 6 см/с), и поэтому там, где требуются более высокие скорости потока жидкости, следует использовать лнбо ме- [c.586]

Этот режим автоматически возникает при закрытии стопорного клапана действием защиты или от руки при включенном в сеть генераторе. Обычно этот режим турбо- агрегата считается недопустимым, поскольку при отсутствии протока пара через турбину потери на трение могут чрезмерно разогреть ротор и корпус и привести к серьезным повреждениям проточной части турбины. Поэтому в инструкциях по эксплуатации турбин среднего и высокого давления указано на недопустимость беспарового режима работы турбины, а в установках с начальным давлением 12,75 и 23,5 МПа (130 и 240 кгс/см ) время работы турбины в этом режиме ограничивается 4 мин (см. 2-9). Исключение могут составить случаи работы турбогенератора в режиме синхронного компенсатора при наличии эффективной системы охлаждения проточной части. [c.84]

На рис. 3-11 представлена схема охлаждения проточной части турбины ПТ-60-130 ЛМЗ, работающей в режиме синхронного компенсатора [86]. Турбоагрегат работает с закрытыми клапанами ЦСД и открытыми клапанами ЦВД. Поворотная диафрагма полностью открыта. Охлаждение частей среднего и низкого давления производится паром из специально установленного пароохладителя. В пароохладитель подается пар из регулируемого отбора соседней турбины и концевых уплотнений ЦВД. Охлаждение и увлажнение пара до сухости 0,98 производится впрыском конденсата. В корпус турбины пар поступает через камеры отборов, а также через концевые уплотнения. Корпус ЦВД охлаждается паром, который подается в выхлопную часть цилиндра из станционного коллектора промышленного отбора. Охлаждающий пар проходит обратным потоком через проточную часть ЦВД, регулирующие клапаны, перепускные трубы и через смонтированную линию обеспаривания поступает в коллектор теплофикационного отбора. При такой системе-охлаждения ротор низкого давления, имея диски и лопатки значительных размеров, вращается в среде с малой плотностью, что уменьшает вентиляционные потери, и в то же время благоприятное распределение температуры по длине проточной части ЦВД позволяет достаточно быстро поставить турбину под нагрузку. При этом температурный режим цилиндров можно достаточно гибко регулировать температурой и количеством охлаждающего пара. [c.86]

Корпус компрессора, выпускной корпус и газоприемный корпус отлиты из алюминиевого сплава и скреплены между собой шпильками. Внутри корпусов на подшипниках скольжения уложен полый стальной сварной ротор. К ротору приварено рабочее колесо газовой турбины. Рабочее колесо компрессора напрессовано на ротор и закреплено штифтами. Лопатки и диск колеса турбины изготовлены из специальной жароупорной стали. Колесо компрессора изготовлено из алюминиевого сплава. Между улиткой и колесом установлен диффузор в виде диска с лопатками, который повышает давление воздуха и уменьшает гидравлические потери в воздушном потоке. На тыльной стороне колеса компрессора и неподвижном диске корпуса кольцевые выступы создают лабиринтное уплотнение. Аналогичное уплотнение ставится и у газового колеса. Выпускной газовый корпус и газоприемный корпус охлаждаются водой из системы охлаждения дизеля. Со стороны компрессора расположен опорно-упорный подшипник, а со стороны турбины — опорный. Подшипники вала ротора смазываются маслом, которое поступает из масляной системы дизеля. [c.177]

Интенсивность подвода тепла от горячих газов к охлаждаемой стенке меняется вдоль оси камеры. Наибольший тепловой поток поступает в стенку в зоне самого узкого, так называемого критического сечения, наименьший — вблизи выходного сечения. Вдоль оси камеры существенно меняется также и давление газов наибольшее в камере сгорания, наименьшее — у соплового среза. В соответствии с изменением тепловых параметров газового потока должны в определенной мере меняться и проходные сечения в тракте охлаждающей жидкости, а формирование системы охлаждения в целом, особенно для больших камер, часто подчиняется зоналыюму принципу для сопла — одно, для камеры сгорания — другое. В частности, из схемы, показанной на рис. 3.10, видно, что охлаждающий сопло водород движется от соплового коллектора только до некоторого промежуточного сборника и, уже будучи достаточно нагретым, поступает к газогенератору, а для охлаждения самой камеры сгорания подводится новая свежая порция холодного водорода. Для сопел большого расширения, применение которых характерно для космических двигателей, работающих в вакууме, от проточного охлаждения выходной части сопла можно и вовсе отказаться тепловой поток сравнительно невелик, и охлаждение происходит за счет излучения. Охлаждающий компонент в таких случаях подводится к коллектору, расположенному поодаль от соплового среза. Тогда длина охлаждающего тракта сокращается и уменьшаются гидравлические потери. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...