Критическое сечение сопла

Исходными сведениями для расчета являются полное давление высоконапорной жидкости Р перед соплом, ее температура Г , компонентный состав С, , массовый расход или радиус критического сечения сопла Вентури, давление низко- [c.151]

Исходными сведениями для расчета являются температура Т , давление Р исходного газа и его компонентный состав С, , давление низконапорной среды, в которую происходит истечение исходного газа, температура и давление P окружающей полузамкнутую емкость среды, температура остаточного газа в полузамкнутой емкости Г 3= площадь критического сечения сопла / р, коэффициент теплопроводности X и интегральный эффект 5 Джоуля-Томпсона. [c.182]

В исследуемое сопло плунжерным насосом нагнеталась жидкость. Давление нагнетания варьировалось от 0,25 до 15,0 МПа через каждые 0,1 МПа. При фиксированном давлении нагнетания изменяли давление на выходе сопла от атмосферного до давления нагнетания. Одновременно производили измерение расхода жидкости, протекающей через сопло. Кроме того, измеряли давление в критическом сечении сопла. О работе сопла в кавитационном режиме судили по наличию вакуума в критическом сечении сопла и по постоянству расхода жидкости через него. [c.203]

На рис. 8.23 приведена осциллограмма для сопла, имевшего угол расширения диффузора 1°, из которой следует, что при постоянном давлении нагнетания жидкости Р = 15,0 МПа и изменяемом давлении на выходе сопла Р от атмосферного до 11,4 МПа расход жидкости Q был стабилен и равен 420 см /с, а давление в критическом сечении сохранялось равным 2,0 КПа, что соответствует давлению насыщенных паров жидкости - воды при температуре 15° С. Колебания давления на выходе сопла частотой до 2,0 Гц (рис. 8.24) не влияли на величину вакуума в критическом сечении сопла и на расход жидкости через него. При увеличении давления Р на выходе сопла выше величины 0,8 давления нагнетания жидкости в сопло кавитационный режим в последнем нарушался, в результате чего расход жидкости (рис. 8.23, 8.24) уменьшался, а статическое давление в критическом сечении сопла Р (см. рис. 8.23) скачкообразно увеличивалось. [c.205]

Ицр - скорость звука в критическом сечении сопла, м/с [c.214]

Рхр - плотность газового потока в критическом сечении сопла, кг/м [c.214]

В зависимости от числа Маха (4.2.2) рассчитываются скорость истечения газа IV, статическая температура 7" в ядре струи, площадь поперечного сечения струи на выходе из сопла, которая равна площади поперечного сечения полузамкнутой емкости, а также площади критического сечения сопла / р. При М < I IV находится из (4.2.3), Т из (4.2.6),/с.р =/е =Лр из (4,2.144). При М = 1 IV - из (4.2,4), Т из (4.2.7), /сг =/е =/кр ИЗ (4.2.144). При М > 1 IV- из (4.2.5), из (4.2.8),Ар из (4.2.11),А. =А из (4.2.144). [c.254]

Плотность, как уже отмечалось, с ростом скорости уменьшается. В критическом сечении сопла dF/F = О, это значит, что площадь поперечного сечения проходит через экстремум (минимум). Из соотношения (1) следует, что именно в узком сечении сопла Лаваля получается скорость потока, равная местной скорости звука. [c.144]

Выведем в заключение формулу для расчета секундного расхода газа в сверхзвуковом сопле. Удобно находить расход газа по критическому сечению сопла [c.148]

При течении со скоростью звука ( )= 1 и уравнение (109) сводится к полученному в гл. IV выражению (8) для вычисления расхода газа через сопло Лаваля по параметрам газа в критическом сечении сопла. [c.238]

Рис, 7.38. Отношение площадей максимального и изобарического (штриховые линии) сечений нерасчетной сверхзвуковой струи к площади критического сечения сопла Лаваля, /с = 1,4 [c.421]

В критическом сечении сопла, выполненного по второй схеме (рис. 8.14, б), обечайка должна быть параллельна стенке центрального тела это приводит к дополнительному лобовому сопротивлению в связи с потерями на внешнее обтекание сходящейся части обечайки. [c.446]

Расчет и экспериментальное исследование теплообмена в соплах Лаваля показывают, что коэффициент теплоотдачи интенсивно изменяется вдоль сопла в дозвуковой части сопла коэффициент теплоотдачи увеличивается, достигает максимального значения вблизи критического сечения сопла, а затем уменьшается. На рис. 10.7 показано изменение коэффициента теплоотдачи по длине сопла при давлении воздуха перед соплом 98 бар и температуре 2000° К, рассчитанное по формуле (10.34). В расчетах принято = 800° К, кр = 50 мм. Здесь а и а ,, — местные коэффициенты теплоотдачи в рассматриваемом и критическом сечениях сопла. [c.390]

Таким образом, площадь критического сечения сопла 5 = 4,361-10 м . [c.97]

Площадь критического сечения сопла S = 17 , /(р <з ), где р , У , /(р а ) == [c.158]

Большой практический эффект связан с управлением модулем вектора тяги. Такое управление достигается изменением тяги на траектории по соответствующему закону. При этом плавную регулировку тяги можно производить, изменяя давление в камере двигателя и площадь критического сечения сопла 5 путем продольного перемещения центрального тела (рис. 4.1.1). Такое перемещение изменяет весовой секундный расход продуктов сгорания топлива [c.303]

Другой разновидностью регулирования модуля вектора тяги путем изменения критического сечения сопла является газодинамическое управление. Критическое сечение сопла изменяется за счет увеличения толщины пограничного слоя при тангенциальном вдуве газа в сопло из газогенератора или из основной камеры сгорания. Такой вдув одновременно позволяет уменьшить тепловые потоки к соплу. Исследования показывают, что глубина регулирования тяги в последнем случае существенно меньше, чем в случае применения сопла с центральным телом ([48], 1972, № 10). [c.303]

Данные расчетов радиусов выходного и критического сечения сопла = [c.309]

Используя таблицы Приложения и формулу t i

степень сухости х = 0,915, определить критическую скорость истечения и соответствующее значение k. [c.101]

Конвективный тепловой поток в критическом сечении сопла [c.256]

Снижение давления на срезе до уровня ниже Ркр возможно только в сопле Лаваля, где поток последовательно разгоняется сначала в конфузоре, а затем в расширяющемся насадке, при этом критическая скорость потока, равная местной скорости звука, устанавливается в самом узком сечении сопла (/min). в этом случае скорость на выходе из сопла также определяется по уравнению (7.24), а массовый расход можно определить согласно уравнению неразрывности по параметрам критического сечения сопла [c.89]

Если сгорание заканчивается до критического сечения сопла и можно пренебречь теплоотдачей, то Т — Т . Из формулы для расхода О ясно, что величины О я р практически пропорциональны. [c.127]

Из уравнений (10-16) следует связь между параметрами торможения и параметрами в критическом сечении сопла ( =й=1) [c.268]

Что понимается под критическим сечением сопла [c.75]

Наиболее просто получать и изучать гидродинамическую кавитацию при течении жидкости через сопла типа Вентури (рис. 5.1) [4, 5, 8, 16-19]. Подача жидкости с постоянным увеличением давления ее нагнетения в сопло приводит к увеличению скорости течения жидкости и уменьшению статического давления в критическом сечении сопла. При достижении статического давления, равного давлению насыщенных паров жидкости при данной температуре, образуется область кавитации, распространяющаяся от критического сечения вдоль но диффузору. Высокоскоростная съемка [4, 8, 18, 19] показала, что область кавитации состоит из множества пузырьков, вкрапленных в текущую жидкость и увеличивающихся по мере продвижения в потоке по диффузору сопла. [c.145]

В связи с зем что в любом поперечном сечении области кавитации статическое давление и массовый расход иосгоянны, согласно закону Бернулли, скорости течения двухфазной пузырьковой среды в произвольно взятом поперечном сечении кавитационной области также постоянны и равны скорости течения потока W в критическом сечении сопла. [c.146]

Однако в связи с тем что площадь/любого поперечного сечения в области кавитации, рас1фостраняющейся вдоль по расширенному диффузору, больше площади критического сечения сопла при постоянных скорости течения Н, статическом давлении Р,, и массовом расходе Р , объемный расход Q двухфазной среды в любом поперечном сечении области кавитации больше объемного расхода потока в критическом сечении сопла. Величина объемного расхода Q вдоль диффузора по течению кавитационной области возрастает за счет увеличения количества газовой фазы в двухфазном потоке, что подтверждается высокоскоростной киносъемкой [18, 19]. [c.146]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Газообразная среда низкого давления подавалась в аппарат, представленный на рис. 8.26, непосредственно в обласгь кавитации, как показано на рис. 8.28, с помощью сопла, имеющего возможность продольного пepeмeщe [ия. В конструкции, представленной на рис. 8.27, газообразная среда подводилась в область кавитации через отверстия диаметром 2,5 мм. выполненные непосредственно за критическим сечением сопла. [c.208]

Диаметр критического сечения сопла Лаваля (рис. 9.8,5), предназначенного для истечения через него газообразной среды со скоростями М > , рассчитывается с учето.м уравнения (4.2.12) из выражения [c.226]

Далее рассчитываются геометрические размеры сопел струйных аппаратов. При режиме истечения высоконапорной газообразной среды, выражаемым через число Маха, М < 1 диаметр отверстия с/ выхода лсмнискантного сопла (рис. 9.1.1 1), при М = 1 диаметр отверстия <7 этого же сопла рассчитывается из выражения (9.1.12), при М > I рассчитываются плотность р р газообразного потока в критическом сечении сопла Лаваля (см. рис. 9.1,6) по формуле (9.1.14), скорость звука в потоке, протекающем через критическое сечение сопла, - по формуле (9.1.15), диаметр б р критического сечения сопла Лаваля - по выражению (9.1.13), приведенная скорость X - (9.1.17), диаметр струи с1 - по (9.1.16) и диаметр отверстия выхода d сопла Лаваля -по (9.1.18). Если высоконапорная среда является жидкостью, т.е. М = 0, то диаметр отверстия выхода сопел коноидального типа (рис. 9.8,е, г) рассчитывается по формуле (9.1.19). [c.228]

Если такой же расчет произвести для эжектора с нерасширяющимся соплом, т. е. принять Я] = 1, то необходимая площадь сечения смесительной камеры будет больше площади критического сечения сопла не в 5,23, а в 7,45 раза, и полное давление на выходе из диффузора будет на 35 % меньше значения, полученного выше. Как видим, в данном случае применение сверхзвукового сопла дает заметный выигрыш в полном давлении. Выбор рациональной степени расширения в сопле также дает некоторый эффект. Если вместо выбранного выше оптимального сопла с неполным расширением применить расчетное сверхзвуковое сопло (Xi = 1,88), то, как показывает расчет, пришлось бы площадь камеры смешения увеличить на 55 % (/ з// кр = 5,52), в результате чего полное давление смеси снизилось бы на 4 %. [c.552]

Рассмотрим влияние различных факторов на величину бокового управляющего усилия. Эксперименты показывают, что угол наклона оси отвер-ствия инжекции ау = п/2+Рсп+е (рис. 4.9.4) существенно влияет на величину Ру. Для получения ее наибольшего значения при > 1 принимают ау л (3/4)п. С ростом ау удлиняется передняя зона отрыва, растет среднее давление в ней, так как точка отрыва смещается вверх по потоку в область ббльщих давлений. Управляющее усилие при этом увеличивается. Вместе с тем становится больше и угол е, что уменьшает реактивную составляющую управляющего усилия. Кроме того, смещение передней границы застойной зоны к критическому сечению сопла приводит к повыщенному азимутальному (поперечному) расширению возмущенной области. Участки [c.341]

Найти значение конвективного теплового потока в критическом сечении сопла ракетного двигателя. Расстояние критического сечения от головки камеры сгорания 0,5 м, температура стенки сопла со стороны газов 800° С, статическое давление н температура потока равны 1,29 МПа и 2350°С соответственно. Продукты сгорания имеют следующие физические свойства I t=3,1 10 Па с fpex = 1520 Дж/(кг-К) k = 1,18 R = 341 Дж (кг-К)- [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...