К п внутренний цикла

При исследовании идеальных термодинамических циклов поршневых двигателей внутреннего сгорания обычно определяют количество подведенной и отведенной теплоты, основные параметры состояния рабочего тела в типичных точках цикла, причем температуры в промежуточных точках вычисляют как функции начальной температуры газа вычисляют термический к. п. д, цикла по основным характеристикам и производят анализ термического к. п. д. [c.260]

Внутренний относительный к. п. д. цикла определяем по формуле [c.317]

В циклах, кроме внешней необратимости, может существовать еще и внутренняя необратимость трение, излучение в окружающую среду, волновые потери и т. д. Все эти потери приведут к дальнейшему уменьшению термического к. п. д. цикла. [c.70]

Для того чтобы оценить, насколько данный действительный (необратимый) цикл менее совершенен, чем теоретический (обратимый), вводят понятие относительного внутреннего к. п.д. цикла как отношение [c.69]

Внутренний к. п. д. цикла с учетом формул (1.208), (1.214) и (1.217) [c.70]

Как видно из рис. 1.70, понижение конечного давления р2 (при неизменных pi и Ti) повышает термический к. п. д. цикла Ренкина, поскольку в области влажных паров это сопровождается понижением температуры Т2, а следовательно, расширяется температурный интервал цикла. Из этого же рисунка видно, что понижение р2 увеличивает степень заполнения площади цикла Карно площадью цикла Ренкина, вследствие чего относительный термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается. Однако с понижением рг расширение пара в турбине спускается в область влажных паров, следовательно, необратимость этого процесса возрастает, и поэтому внутренний относительный к. п. д. цикла Ренкина уменьшается. Из этого анализа следует, что одновременное повышение начальных параметров пара и понижение его конечного давления повышает степень термодинамического совершенства цикла Ренкина. Обычно давление пара в конденсаторе pi = 0,003...0,005 МПа. [c.95]

В действительности, как это будет показано в дальнейшем, циклы двигателей внутреннего сгорания и паросиловых установок отличаются от цикла Карно и их термические к.п.д. ниже к.п.д. цикла Карно при тех же температурных пределах. [c.110]

Второй случай. Как и в первом случае, сначала необходимо найти величину Qa по формуле для к. п. д. цикла. Если рабочее тело изменяет свое состояние внутренне обратимо, к. п. д. может быть определен через температуры рабочего тела при подводе теплоты Т и отводе ее Т (рис. 9.4). [c.124]

Эффективность цикла определяется двумя факторами во-первых, тем, в какой степени теплота способна превращаться в работу в данных температурных условиях, что определяется термическим к. п. д. обратимого цикла, и, во-вторых, размером необратимых потерь в цикле, учитываемых так называемым внутренним относительным к. п. д. цикла. [c.227]

Произведение термического и внутреннего относительного к. п. д. цикла равно внутреннему абсолютному к. п. д. цикла [c.228]

Внутренний абсолютный к. п. д. цикла учитывает оба фактора, определяюш,их эффективность цикла способность теплоты превращаться в работу в данных температурных условиях и потери вследствие необратимости цикла. / [c.228]

После соответствуюш,их подстановок в формулу (16.3) получим выражение для внутреннего абсолютного к. п. д. цикла [c.230]

Эффективный (абсолютный) к. п. д. установки помимо потерь, учитываемых внутренним абсолютным к. п. д. цикла, учитывает механические потери введением механического к. п. д. и потери в элементах и устройствах установки, не связанных с совершением цикла (в котельном агрегате, в камере сгорания, в редукто зе, в электрогенераторе и т. п.) через их эффективные к. п. д. [c.230]

Таким образом, термический к. п. д. цикла идеальной газотурбинной установки с изобарным подводом теплоты совпадает с термическим к. п. д. цикла идеального двигателя внутреннего сгорания с изохорным подводом теплоты (см. 17.3) при одинаковой степени сжатия. Если же принять одинаковые значения рз и Тз, то наивыгоднейшим оказывается цикл газотурбинной установки (см. цикл 1-2р-3-4 на рис. 17.6). [c.254]

Для сравнительного анализа эффективности различных типов поршневых двигателей внутреннего сгорания можно ограничиться сопоставлением термических к. п. д. циклов этих двигателей, поскольку эффективный к. п. д. двигателя меняется при переходе от одного двигателя к другому примерно так же, как r t- [c.388]

Здесь в числителе — располагаемая работа рабочего тела (условно принятого однородным и неизменным по массе), протекающего через проточную часть двигателя, а в знаменателе— подведенное от теплоот-датчика тепло. Таким образом, мы видим, что термический к. п. д. цикла воздушно-реактивного двигателя действительно соответствует внутреннему к. п. д., записанному в виде формулы (13-14). [c.423]

В любом двигателе внутреннего сгорания углеводородные топлива — бензин, нефть, спирт, керосин, угольная пыль — сгорают сразу, т. е. окисляются кислородом воздуха до предела и превращаются в воду и углекислый газ. Это привычный, естественный, издревле общепринятый способ. Однако он не единственный. Разве нельзя сжигать топливо ступенчатым образом Например, превращать уголь сперва в угарный газ — окись углерода, потом, в свою очередь, сжигая ее, получать углекислый газ. А в промежутках нагревать и охлаждать, сжимать и расширять продукты реакций, — словом, осуществлять весьма необычные и экзотические термодинамические циклы. На первый взгляд, это совершенно бессмысленно. Сумма всех частей ведь всегда будет равна целому. Как ни сжигай топливо — сразу или по частям, его общая калорийность не должна измениться. Она и не меняется. В противном случае нарушался бы закон сохранения энергии. Тем не менее расчеты показывают, что механической энергии от того же количества топлива мы можем получить теперь больше. Короче говоря, появляется принципиальная возможность резко повысить термический к.п.д. тепловых машин, поднять его гораздо выше к.п.д. цикла Карно, доведя чуть ли не до 100 процентов. Такова практическая суть изобретения №201434. [c.276]

Ла.о — внутренний относительный к. п. д. цикла второй ступени [c.33]

Коэффициент полезного действия цикла составлял 33% и к. п. д. станции 10% (при конденсационном режиме). По проекту к. п. д. цикла с начальным давлением ртутного пара 10 ата повышается до 55% и к. п. д. станции до 34%, что дает уменьшение удельного расхода топлива в три раза. Внутренний относительный к. п. д. ртутно-паровой турбины мощностью 4 ООО кет был принят в проекте рав- [c.532]

Паросиловая установка использует турбину расширения и иногда турбокомпрессор в виде питательного насоса. Но в этом случае работа сжатия настолько мала по сравнению с работой расширения, что к. п. д. компрессора (насоса) не имеет существенного значения. Компрессор может здесь потреблять двойную работу обратимого сжатия без заметного влияния на к. п. д. цикла. Подобные условия в силовой установке внутреннего сгорания могут довести к. п. д. установки до нуля. [c.155]

На рис. 9 поданным работы [26] приведена зависимость к. п. д. цикла на углекислоте с однократным промежуточным охлаждением от среднелогарифмического температурного напора регенератора и давления перед компрессором низкого давления при следующих исходных данных температура газа перед турбиной 700° С температура газа перед компрессором 20° С внутренний относительный к. п. д. турбины 0,9 адиабатический к. п. д. компрессоров 85,5% суммарная относительная потеря давления в цикле 9% степень понижения давления в турбине 3,6. [c.28]

Первый сомножитель в этом уравнении — к. п. д. цикла Брайтона, второй сомножитель — комплекс, характеризующий внутренние потери в турбине и компрессоре. [c.22]

Условимся в дальнейшем термин термический к. н. д. (г] ) употреблять для обозначения к. п. д. обратимого цикла, а к. п. д. реального необратимого цикла будем называть внутренним к. п. д. цикла т]Ц. [c.300]

Степень совершенства обратимых циклов полностью характеризуется величиной термического к. п. д. в сравнении с термическим к. п. д. цикла Карно, осуществляемого в том же интервале температур. Некоторые наиболее употребительные методы анализа таких циклов описаны в следующем параграфе. Эффективность реальных циклов можно оценивать по величине внутреннего к. п. д., определяемого соотношением (9-2). Однако сама по себе величина гЦ еще не говорит о том, какова степень необратимости цикла. Поэтому при анализе реальных необратимых циклов часто используется понятие об относительном к. п. д. цикла, определяемом следующим образом. Уравнение (9-2) для внутреннего к. п. д. [c.300]

Величина носит название внутреннего относительного к. п. д. цикла. Она показывает, насколько действительный цикл менее совершенен, чем обратимый цикл (т. е, какую долю составляет внутренний к. п. д. действительного цикла) . [c.301]

Помимо необратимых потерь, имеющих место в процессах, осуществляемых собственно рабочим телом в цикле (эти потери учитываются внутренним относительным к. п. д. цикла >] ,.), работа реальной теплосиловой установки сопряжена с рядом потерь, обусловленных необратимостью тепловых, механических и электрических процессов в отдельных элементах всей теплосиловой установки. К ним относятся потери на трение в подшипниках турбины или при движении поршня в цилиндре, потери тепла в паропроводах, электрические потери в электрогенераторе и т. д. G учетом этого эффективность теплосиловой установки в целом характеризуется величиной так называемого эффективного к. п. д. представляющего собой отношение величины работы, отданной теплосиловой установкой внешнему потребителю, к количеству тепла, подведенного к установке (вследствие неизбежных потерь тепла обычно только часть этого тепла воспринимается рабочим телом). [c.301]

Для того чтобы подчеркнуть отличие 7) от величину f i иногда называют также внутренним абсолютным к. п. д. цикла. [c.301]

Внутренний к. п. д. цикла тЦ определяется уравнением (9-4), которое в сочетании с (9-17) дает следующее соотношение д гя т [c.304]

Вследствие этого внутренний абсолютный к. п. д. цикла [c.358]

Внутренний абсолютный к. п. д. цикла [c.370]

Далее, поскольку внутренний абсолютный к. п. д. цикла в общем виде определяется [c.374]

Мы установили также, что при одной и той же величине температуры перегрева пара применение более высокого давления увеличивает коэффициент заполнения цикла и, следовательно, термический к. п. д. цикла, по одновременно уменьшает степень сухости пара на выходе из турбины и внутренний относительный к. п. д. турбины. [c.387]

Для промперегревателя обычно используется отбираемый из ЦВД и свежий пар, чем и определяется максимальная температура перегрева (на 15—40° меньше а). Перегрев свежим паром снижает к. п. д. цикла, но потери от влажности пара в ЦНД существенно уменьшаются и повышается надежность турбины. ПП используют в тех случаях, когда путем сепарации нельзя достигнуть допустимой степени влажности в конце расширения. Выгодно применять двухступенчатый перегрев сначала паром из отбора, а затем свежим, причем оптимальное повышение энтальпии пара — приблизительно одинаковое в каждой ступени. Часто допускают отступление от такой разбивки ступеней ПП из-за удобства организации отбора пара (за внутренним цилиндром ЦВД). Добавляя перегрев отбираемым паром, можно снизить расход теплоты установкой приблизительно на 0,5%. Благодаря применению СПП, существенно уменьшаются потери от влажности в ЦНД. [c.112]

Здесь T)j —термический к. п. д. цикла, представ-ляюш ий к. п. д. установки с идеальной турбиной, не имеющей потерь в проточной части а — коэффициент возврата теплоты в ПП, характеризующий уменьшение того количества теплоты, которое необходимо подвести к 1 кг пара, в результате повышения энтальпии при входе в ПП за счет потерь в проточной части ЧВД x ъ = H Ht — внутренний к. п. д. турбины, где Ht — изоэнтропийный перепад энтальпий турбины. [c.134]

В некоторых работах рекомендуется определять изоэнтропийный перепад энтальпий турбины по параметрам пара не перед соплами первой ступени, а перед стопорными клапанами. При этом для турбин без ПП термический к. п. д. цикла одинаков при всех режимах, а потери от дросселирования потока в клапанах учитывают при определении внутреннего к. п. д. турбины. Этот формальный математический прием в некоторых случаях имеет определенные преимущества, позволяя при расчетах обойтись без нахождения давления после регулировочных клапанов. Однако при этом не учитывается физическая природа потерь, обусловленных дросселированием пара в клапанах. Эти потери зависят не от совершенства проточной части турбины и даже не от аэродинамического совершенства регулировочных клапанов, а от параметров пара перед соплами первой ступени. С термодинамической точки зрения изменение параметров пара перед турбиной, необходимое для уменьшения расхода пара, эквивалентно применению для той же ПТУ нового цикла с пониженными давлением и температурой. Поэтому в дальнейшем изложении явления, связанные с дросселированием в клапанах, будут учитываться термическим к. п. д. цикла. [c.134]

Анализ начнем с выбора типа парораспределения при СД. Поскольку при СД термический к. п. д. цикла не зависит от способа парораспределения, а внутренний к. п. д. турбины с сопловым парораспределением ниже, чем турбины с дроссельным парораспределением, оптимальным вариантом для работы при СД является турбина с дроссельным парораспределением. Этот вариант следует выбирать при специальном проектировании турбин для скользящего давления. Именно он выбран в дальнейшем в качестве основного при сравнении постоянного и скользящего давлений. [c.143]

Для цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v = onst определить параметры характерных для цикла точек, количества подведенной и отведенной теплоты, термический к. п. д. цикла и его полезную работу, если дано [c.144]

Реальный адиабатный процесс истечения в сопловом аппарате турбины протекает с возрастанием энтропии, вследствие чего действительное теплопадение Дйд < Ah (рис. 1.67), а следовательно, термический к. п. д. цикла при необратимом процессе в турбине rijj = AhJ hi — Л 2) будет меньше, чем при обратимом т] = A/i/( i - h 2). Отношение г р к Tip называют внутренним относительным к. п. д. цикла и обозначают его так [c.94]

Несмотря на то, что в настоящее время осуществляется массовое освоение высоких и сверхвысоких параметров пара (р1 = 23... 30 МПа = 570...600 °С) и глубокого вакуума в конденсаторе (97 %, или р2 = 0,003 МПа), термический к. п. д. цикла Ренкина не превышает 50 %. В реальных установках доля полезно используемой теплоты еще меньше из-за потерь, связанных с внутренней необратимостью термодинамических процессов. В связи с этим были предложены различные способы повышения тепловой эффективнс.с-тп паросиловых установок, в частности предварительный подогрев питательной воды за счет отработавшего в турбине пара (регенеративный цикл), вторичный перегрев пара (цикл со вторичным перегревом), комбинированное использование теп.яоты (теплофик цн-онный цикл). [c.122]

Задача 7.1. Определить параметры в узловых точках цикла двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v = onst, а также термический к. п. д. цикла и установить его зависимость от степени сжатия, приняв е = 4, 6. 8, 10. 12. [c.129]

Совершенствование двигателей внутреннего сгорания происходило как раз в направлении увеличении степени сжатия с целью повышени5 термического к. п. д. цикла. Если <в начале 80-х годов прошлого столетия рг в конце сжатия составляло всего 2—2,5 бср, то в настоящее время оно достигает уже 6—12 бар, а степень сжатия — соответственно 5—7 (в карбюраторных двига гелях) и 6—9 (в газовых двигателях). [c.381]

Обобщенный цикл Карно осуществляется еще и двумя изо барными процессами. Чтобы к. п. д. обобщенного цикла был-таким же, как к. п. д. цикла Карно, состоящего из двух изотерм и двух адиабат, необходимо, чтобы при течении изобарных процессов происходил идеальный внутренний теплообмен, т. е. чтобы количество тепла, освобождающееся из цикла при течении изобарного процесса низкого давления, незамедлительно и полностью (без потерь) передавалось рабочему агенту, совершающему изобарный процесс высокого давления. Такая идеальная регенерация тепла в цикле является столь же необходимой, органической особенностью идеального цикла, как и процессы расширения и сжатия, идущие по изотермам. Всякое пренебрежение указанными регенеративными изобарными процессами повлечет значительное снижение к. п. д. цикла. Газотурбостроение, даже современное, заслуживает особого упрека в таком пренебрежении. [c.8]

Необходимо отчетливо представлять себе, что поскольку рабочее тело совершает замкнутый процесс, то его внутренняя энергия в результате совершения цикла не изменяется и поэтому работа может быть произведена только за счет тепла Qi, сообш,аемого рабочему телу горячим источником. Важно отметить, что работоспособность тепла не зависит от величины давления среды Ра, так как объем рабочего тела в результате совершенного им кругового процесса остается неизменным, среда не подвергается в итоге сжатию или расширению и вся работа, произведенная рабочим телом за цикл, может быть использована но нашему усмотрению, т. е. является полезной. Доля тепла Qi, превраш енная в работу в цикле, тем больше, чем выше к. п. д. цикла. [c.106]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

Сравнительную оценку проведем по произведению TjitiB, которое, как следует из формулы (VIII.6), в наибольшей мере влияет на к. п. д. брутто установки. При этом используем результаты приведенного выше сопоставления термического к. п. д. цикла и внутреннего к. п. д. турбины при ПД и СД. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...