Гидростатическое соотношение

Передаточные функции поступательных объемных гидроцилиндров в первом приближении выражаются простыми гидростатическими соотношениями — Р = pF п Q= vF, где F — эффективная площадь цилиндра. В уточненных уравнениях четырехполюсника [c.256]

С использованием пучка света. Была сделана попытка определить температуру на расстоянии от 10 до 67 км, используя для этой цели прожектор. Предполагалось, что выше 10 км величина принятого сигнала зависит главным образом от рэлеевского рассеяния и что для расчета температуры по изменению концентрации молекулярных компонент можно использовать закон идеального газа в сочетании с гидростатическим соотношением. В работе [333] для определения температуры также измеряли изменения концентрации молекулярных компонент атмосферы. Но использовали для этого упругое рассеяние излучения мощного лазера. Расчет температуры проводили по формуле [c.375]

Схема гидростатической опоры (подпятник) приведена на рис. 7, а. Масло из насоса через дроссель I поступает в карман 2 с запорной кольцевой кромкой 3. Давление в кармане зависит от соотношения между сечением дросселя и переменным сечением 5 между запорной кромкой и пятой, С увеличением нагрузки это сечение уменьшается и давление в кармане возрастает, становясь в пределе равным давлению, создаваемому насосом. При ударных нагрузках давление в кармане, благодаря закупорке дросселя в результате повышения его гидравлического сопротивления, может значительно превзойти давление, создаваемое насосом. [c.32]

В гидростатических подшипниках несущая сила создается при подаче масла из насоса под упорный диск (рис. 431). Масло через дроссель I поступает в карман 2 с запорной кромкой 3. Давление в кармане зависит от соотношения между сечением дросселя и переменным сечением й щели. С увеличением нагрузки щель уменьшается и давление в кармане возрастает до давления, создавае.мого насосом. Это соответствует режиму максимальной несущей способности. [c.443]

В связи с тем, что в передачах винт — гайка скольжения практически невозможно осуществить гидродинамическую смазку, применяют гидростатические пары винт — гайка (рис. 15.7). На рабочих поверхностях витков гайки посередине их высоты делают выточки, которые не имеют выхода к торцам гаек (перекрываются мастикой или клеем). Ширина выточек составляет 1/3... 1/4 высоты профиля. Через отверстия в выточки подводится масло под давлением. Масло проходит через отдельные дроссели для каждой (правой и левой) стороны витка. Давление масла в выточках меньше, чем в сети оно определяется соотношением гидравлических сопротивлений в дросселях и в зазорах. При действии на пару осевой нагрузки зазоры с одной стороны витков (по направлению силы) уменьшаются, но при этом сопротивление вытеканию масла увеличивается и давление в соответствую- [c.314]

Предположим дополнительно, что гидростатическое давление (первый инвариант тензора напряжений) не влияет на зависимость между девиаторами напряжений и деформаций. Строго говоря, эта гипотеза неверна, но для многих металлов и сплавов она выполняется с достаточно большой точностью, введение же этой гипотезы позволяет намного упростить построение теории. Пусть, для простоты, отличны от нуля два компонента девиаторов. Тогда процесс нагружения в фиксированной точке тела будет изображаться кривой на плоскости а°, а°, процесс деформирования — кривой на плоскости е , Упомянутая выше зависимость связи напряжений с деформациями от истории нагружения означает, что деформированное состояние в данной точке тела зависит от всей кривой на плоскости а°, (т . Математически этот факт эквивалентен тому, что соотношения между напряжениями и деформациями в пластической области, вообще говоря, будут либо дифференциальными неинтегрируемыми, либо операторными зависимостями. Теории, использующие дифференциальные неинтегрируемые соотношения, известны как теории течения они, как правило, строятся с использованием введенного выше понятия поверхности текучести. Рассмотрим простейший класс операторных теорий, которые применяются только для специального вида процессов нагружения. [c.267]

Только в случае гидростатического давления интенсивность напряжений превращается в нуль. Интенсивность напряжений 04 при простом растяжении (О1 0, О2 = Оз = 0) совпадает с нормальными растягивающими напряжениями. Интенсивность напряжений вводится в соотношения теории пластичности вместе с понятием интенсивности деформации, определение которого дается ниже. Часто вместо них применяют пропорциональные им величины интенсивность касательных напряжений (октаэдрические напряжения) и соответствующий им октаэдрический сдвиг. Интенсивность напряжений является для каждого материала вполне определенной и не зависящей от вида напряженного состояния функцией интенсивности деформаций. [c.99]

Целесообразно представить (2.9) в безразмерном виде. Как уже указывалось, гидростатическое равновесие определяется соотношением сил тяжести и сил поверхностного натяжения / . Если эти силы отнесены к единице площади межфазной поверхности, то выражения для них имеют следующую структуру (легко определяемую из (2.9)) [c.91]

Таким образом, с учетом соотношения (2.17) уравнение гидростатического равновесия для осесимметричных задач (2.166) принимает вид [c.108]

V отнесены к гидродинамической скорости звука в железе в исходном состоянии (Со = 4650 м/с), а давление — к модулю гидростатического сжатия (7 0 = 1,695 10" Па). Величины и Ко с учетом начальной плотности железа (ро = 7860 кг/м ) определяются следующими соотношениями [c.276]

Проиллюстрируем сказанное на примере осесимметричной задачи (внешней и внутренней), когда граничная поверхность образована вращением квадрата со стороной 1 вокруг диагонали. В этом случае имеются и коническая точка и угловая линия. Нагрузка сводилась к гидростатическому давлению р. На образующей задавалось различное количество опорных точек (от 20 до 44), причем дополнительно вводимые точки располагались в непосредственной близости к угловой линии или к конической точке (в зависимости от того, окрестность какой из них изучалась). Дискретизация по углу вращения (непосредственно примыкающая к нулевому меридиану) менялась от 0,000314 до 0,0000314. При этом требовалось, чтобы в окрестности угловой линии элементарные участки имели соизмеримое соотношение сторон. [c.582]

Здесь вместо а, написано Oj. Состояние, при котором = о , нужно рассматривать как сжатие в направлении оси напряжением Oj —О на это сжатие накладывается гидростатическое напряженное состояние о = Oj, которое вследствие несжимаемости материала не должно влиять на скорость пластической деформации. Поэтому следует считать, что как Hi, так и Нг зависят от разности 05 — О . При этом сумма Hi + Н2 есть заданная, т. е. определяемая из опыта функция, соотношение же между Hi и Нг остается неопределенным. Поэтому результат интегрирования уравнений (16.8.4) можно представить следующим образом [c.556]

В дальнейшем эту величину мы будем называть просто гидростатическим давлением. Из соотношения Р 1<о следует, что гидростатическое давление измеряется в единицах силы, отнесенных к единице площади. Таким образом, размерность давления будет [c.12]

Моделируя поток некоторой жидкости при заданном геометрическом масштабе объектов k (рис. 5-2), необходимо применить в модели другую жидкость, вязкость которой будет удовлетворять условию (5-11). Выполнение при этом условия (5-9) для скоростей требует определенного соотношения между располагаемыми перепадами пьезометрических уровней (гидростатическими напорами) Н для натурного объекта и его модели так как по уравнению Бернулли любая характерная скорость может быть [c.108]

Отсюда, из условия равенства (для любого момента времени) веса резервуара с заполняющей его жидкостью действующей на него гидростатической подъемной силе, имеем для призматического резервуара внешней площадью объемное соотношение [c.302]

В качестве примера второй схемы на рис. XIV-12 рассмотрена задача определения режима работы центробежного насоса на два напорных резервуара с разными уровнями (гидростатическими напорами) жидкости. В зависимости от соотношений элементов установки насос можег перекачивать жидкость из приемного резервуара А в оба резервуара С и D или может питать вместе с верхним резервуаром D нижний резервуар С. [c.419]

Учитывая приведенные соотношения, отложим на рис. 2-18, а перпендикулярно поверхности ОА отрезок причем получим точку В. Соединим теперь точку О и точку В прямой линией. В результате получим треугольник ОАВ. Этот треугольник называется эпюрой гидростатического давления. [c.57]

Здесь приводятся некоторые соотношения, связывающие вязкоупругие податливости и модули релаксации при одноосном нагружении. Переход к другим видам простейших напряженных состояний (например, к чистому сдвигу или гидростатическому давлению) можно осуществить простой заменой обозначений, принятых для податливостей и модулей. [c.135]

В таком случае приложение нагрузки т (меньшей предела текучести) к металлу, имеющему несовершенства кристаллического строения, вызовет неоднородное распределение внутренних напряжений в очагах локального плавления приложенное напряжение преобразуется в гидростатическое давление (фазовое состояние близко к жидкому, дальний порядок отсутствует) а в остальной части кристалла напряжение в элементарных объемах подчиняется законам упругости твердого тела. Таким образом, в местах дефектов структуры типа дислокаций возможно равенство т = Р. Например, в работе [16] при вычислении свободной энергии вакансий постулируется справедливость этого соотношения для некоторых областей материалов . [c.28]

По данным В. Ф. Соколова [45], полученным при контроле непроницаемости сварных соединений сжатым воздухом (Р = 4,9. 10 Па) и водой (давление 9,81 -Ю — 1,37 10 Па), из 364 течей, обнаруженных пневматическими испытаниями водой, было выявлено 323 течи или 88,7%, т. е. чувствительность пневматического метода (при данном соотношении давлений) оказалась в 1,12 раза выше чувствительности гидростатического. [c.66]

В гидростатическом уплотнении благодаря тщательно сбалансированному соотношению между геометрическими размерами уплотняющих поверхностей и давлениями, действующими в зоне уплотняющего стыка, поддерживается постоянный рабочий зазор 10—30 мкм. Сравнительно большие протечки (0,5—1,5 м /ч) через торцовый зазор позволяют более уверенно прогнозировать вид эпюры давления в зазоре, что облегчает балансировку сил, действующих в осевом направлении на уплотняющие элементы. Протечки, кроме того, интенсивно отводят тепло, выделяющееся при трении, что уменьшает температурные градиенты, а следовательно, и термические деформации. Благодаря отсутствию износа от. истирания уплотняющих элементов облегчается выбор материалов для них. [c.77]

Гидродинамические силы зависят от границ смазочного слоя, а последние условием р (х, ф) > О тесно связаны с движением цапфы и, в частности, с ее колебаниями. При развитых колебаниях и большом переменном давлении, существенно превышающим гидростатическое давление подаваемой смазки, угловые границы слоя ф , определяются соотношениями [c.115]

Соотношение (5-7-73) не учитывает переноса жидкости под действием силы тяжести или градиента гидростатического давления (фильтрация жидкости через пористые среды). Интенсивность такого молярного переноса жидкости во много раз больше влагопереноса под действием диффузионных и капиллярных сил. Поэтому фильтрационное движение жидкости в дисперсных средах обычно рассматривается независимо от влагопереноса. [c.371]

Применение уравнений гидродинамики для расчета гидростатических и бесконтактных торцовых уплотнений. В гидростатических и бесконтактных торцовых уплотнениях (см. рис. 5,2) между параллельными сопряженными поверхностями имеется достаточно толстая пленка жидкости, что позволяет использовать для расчета методы гидродинамики вязкой жидкости. При этом прежде всего необходимо определить действующие на элементы уплотнения силы давления и трения, чтобы установить соотношение сил, прижимающих и отжимающих плавающий диск. На элементарном кольце плавающего диска, расположенном на радиусе г и имеющем ширину dr (см. рис. 66), действует сила давления [c.141]

Утечки по зазору между торцами S пропорциональны б и определяются по уравнению (70). В гидростатических уплотнениях выбирают такое соотношение прижимающих и отжимающих сил, чтобы толщина масляной пленки была равна 10—20 мкм. Ее оценивают по формуле расхода через уплотнение при течении внутрь и (О = 0 [c.142]

Теперь можно остановиться вкратце на возможном влиянии на распространение звука еще одного фактора, которым мы пренебрегали в разд. 1.1, а именно поля внешних сил, в частности поля силы тяжести. Его наличие означает, что давление ро и плотность Ро в невозмущенной жидкости не являются посто-янйьцли, а удовлетворяют гидростатическому соотношению [c.24]

В связи с этим большой интерес представляют исследования, посвященные анализу прочности сварных соединений гфи двухосном нагружении. В частности, в /46/ предложен метод оценки механических свойств сварных соединений тонкостенных сосудов давления путем гидростатического выпучивания атоских образцов и цилиндрических обечаек. закрепленньрс по контуру. Требуемое соотношение компонент напряженного состояния п = 02 / а I в испытываемых образцах достигалось выбором соответствующего контура отверстия в матрице установки. При испытании выпу чиванием образцы располагались таким образом, чтобы шов был симметричен относительно кромок отверстия. Прочность сварного соединения по предлагаемой методике оценивалась косвенно по величине напряжений в основном металле в момент разрушения соединения. [c.82]

Таким образом, сила давления покоящейся жидкости на погруженное в нее тело направлена вертикально вверх и равна весу жидкости в объеме тела. Этот результат составляет содержание закона Архимеда сила А называется архимедовой или гидростатической подъемной силой. Если О — вес тела, то его плавучесть определяется соотношением сил А и 0. При О > А тело тонет, при О < А — всплывает, при О = А — плавает в состоянии безразличного равновесия. Следует иметь в виду, что линии действия сил С и Л могут не совпадать, так как линия действия веса С проходит через центр тяжести тела, а линия действия архимедовой силы А — через центр его объема. При неравномерном распределении плотности тела может появиться момент, способствующий опрокидыванию тела. [c.84]

Это соотношение является выражением общего гидростатического закона, который формулируется следующим образом давление в любой точке покоящейся жидкости равно внвитему давлению, сложенному с весом столба жидкости высотой от поверхности до данной точки и с площадью основания, равной единице. [c.22]

Требование однозначной разрешимости уравнений (8.1.3) относительно деформаций эквивалентно условию выпуклости по верхностей И (ец) = onst в пространстве деформаций или поверхности Ф(Оу) = onst в пространстве напряжений. Действительно, соотношение (8.1.3), например, означает, что вектор а направлен по нормали к поверхности С/ = onst. Если эта поверхность строго выпукла, то заданному направлению нормали соответствует лишь одна точка поверхности. Однако требование строгой выпуклости может быть смягчено, достаточно потребовать лишь невогнутости соответствующей поверхности. Например, если упругий материал несжимаем и изотропен, то приложение к нему гидростатического давления не вызывает деформации. Наоборот, если задана деформация, то напряженное состояние определяется не единственным образом, а лишь с точностью до гидростатической составляющей. [c.238]

Если обратиться к геометрической интерпретации соотношений пластичности в девятимерном пространстве девиаторои напряжений, где напряженное состояние изображается вектором о, то величина s представляет собою длину этого вектора. Заметим, что независимых компонент девиатора всего пять, поэтому некоторые авторы изображают напряженное состояние вектора в пятимерном пространстве, поскольку гидростатическая компонента тензора на пластическое поведение не влияет. Проверим теперь выполнение неравенства (16.2.3), вытекающего из постулата Друкера. Поскольку пластическая деформация не сопровождается изменением объема, на приращениях defj производит работу только девиаторная часть тензора напряжений и неравенство принимает вид [c.544]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

При расчете долговечности тонкостенных сосудов с произвольным соотношением главных напряжений т т = oJoq, где и 02 — окружное и осевое напряжения соответственно) гидростатическое давление рассчитывают по следующим формулам [c.41]

Значительный интерес представляет метод, основанный на определении взаимосвязи между прочностью и параметрами акустической эмиссии. В этом направлении были проведены исследования в отечественной и зарубежной практике. Так для прогнозирования предельных разрушающих нагрузок в реясиме опрессовки труб из стеклопластика в Институте механики полимеров АН Латв. ССР разработаны соответствующая методика и измерительная техника регистрации параметров акустической эмиссии. Сущность методики прогнозирования прочности труб, подвергаемых внутреннему осесимметричному гидростатическому давлению в режиме опрессовки, заключается в установлении корреляции между суммарным количеством импульсов акустической эмиссии и разрушающим давлением с последующим сравнением этого соотношения с количеством импульсов, возникающих в изделии в режиме опрессовки. Экспериментально установлена хорошая связь между параметрами акустической эмиссии в режиме опрессовки и при разрушающем давлении. [c.76]

Необходимо оговориться, что так же, как и в случае ртутно-водяного манометра, непосредственные показания пьезометрического щита дают искаженное соотношение давления в точках измерения. Искажение возникает прежде всего за счет различного уровня точек измерения и пьезощита (например, нижнего деления его шкалы). Наряду с этим, имея в виду гидравлическую модель газового аппарата, для получения натурной картины распределения давления из показаний надо исключить гидростатическое давление. [c.323]

Гидродинамическая аналогия, основанная на тождественности в формально математическом смысле между функцией тока "и потенциалом скорости идеальной жидкости в иевихревом потоке и функцией теплового потока и тем пературы в системе без источников тепла, была использована Муром и другами авторами для решения двухмерных задач стационарной теплопроводности [Л. 39]. В дальнейшем область применения этой модели была расширена на системы с распределенными источниками [Л. 43]. В 1928 г. Эмануэлем и несколько позднее Д. В. Будриным были сконструированы и построены модели, основывающиеся на аналогии математических соотношений, описывающих распределение температуры в твердом теле и распределение напоров в воде, движущейся через капиллярные трубки [Л. 49]. Установки, названные гидравлическими интеграторами, позволили решать задачи нестационарной теплопроводности и массопроводности. В. С. Лукьяновым позднее был разработан ряд ицтеграторов для решения двух- и трехмерных задач тепло- и массопроводности [Л. 50], а Будриным [Л. 51] — гидростатические интеграторы для решения нелинейных уравнений переноса параболического типа. [c.90]

Здесь т —атомная единица массы —молекулярная масса, приходящаяся на один электрон [число электронов в единице объёма равно p/(w He) ].Чем ближе М к Л/ч, тем точнее выполняется соотношение (I) и тем лучше строение БК соответствует модели политропного шара. Теория но-литропных газовых шаров — гидростатически равновесных сферически-симметричных конфигураций, внутри к-рых [случаю (1) соответствует п = 3], была [c.447]

Торцовые механические уплотнения валов нашли значительно более широкое применение, чем механические радиальные уплотнения, вследствие большой долговечности, возможности получения весьма малых утечед и способности работать ири достато-точно высоких перепадах давления. Торцовые уплотнения широко распространенных типов показаны на рис. 69—70. Подробно конструкции торцовых уплотнений рассмотрены в 26. Достоинством торцовых уплотнений является возможность создания конструкций, работоспособных ири значительных перепадах давления (иногда до 100 кПсм ) за счет выбора соотношения активной площади f о и уплотняющей площади, обеспечивающих гидростатическую разгрузку. Кроме того, износ уплотняющих поверхностей снижают за счет подбора высококачественных материалов трущихся пар. [c.16]

Условие (173) фактически сводится к условию равенства локального (поверхностного) потенциала кристалла и химического потенциала жидкости при действии на данную плоскость гидростатического давления Р. После выражения (173) через свободнью энергии кристалла и жидкости в окрестности температуры плавления получается теоретическое соотношение между максимальным пределом упругости [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...