Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Скорость идеальная

Поскольку теоретический анализ движения пузырька газа в жидкости проводился в предположении, что отклонение скоростей течения фаз от соответствующих скоростей идеальных фаз мало, соотношения (2. 5. 50) — (2. 5. 53) не справедливы вблизи точки набегания. Следует также ожидать, что полученные решения не будут справедливы в кормовой области частицы (6 — ). Действительно, (2. 5. 50), (2. 5. 52) означают, что при 9 —. тг v и (к(.) неограниченно возрастают. В действительности в этой области происходит отрыв пограничного слоя.  [c.48]


Граничные условия. Система уравнений движения идеальной жидкости (9.1), (9.5), (9.8), (9.9), (9.10) должна быть дополнена граничными условиями. На движение идеальной жидкости из-за отсутствия сил трения не оказывают влияния твердые стенки, расположенные по направлению течения жидкости. Поэтому на поверхности твердого тела тангенциальная составляющая скорости жидкости может иметь любое значение в отличие от вязкой жидкости, скорость которой на поверхности твердого тела всегда равняется нулю. Нормальная составляющая скорости идеальной жидкости на поверхности твердого тела обращается в нуль, т. е. = 0.  [c.289]

Отсюда ясно, что при одинаковых движениях твердого тела в жидкости отличие поля скоростей вязкой жидкости от соответствующего поля скоростей идеальной жидкости существенно связано с условием прилипания, которое должно выполняться в вязкой жидкости.  [c.253]

О о — угловая скорость идеального холостого хода в 1/сек  [c.12]

Угловую скорость идеального холостого хода со о и коэффициент крутизны статической характеристики получим из уравнения (5.4) в виде  [c.29]

Статическая характеристика гидропривода может быть получена на основании уравнений (2.36) в форме (2.21), причем входным параметром является угловая координата 7, т. е. и = -у. Скорость идеального холостого хода (Оо(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) определяются по формулам  [c.31]

Угловую скорость идеального холостого хода а>о(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) при и х получим в виде  [c.32]

Здесь-Од, Од — угловая скорость электродвигателя и угловая скорость идеального холостого хода — крутизна статической  [c.134]

В частях характеристик, охватывающих скорости, большие скоростей идеального холостого хода (квадрант II, фиг. 19), двигатель переходит в режим генератора, отдавая энергию питающему его агрегату. Послед-  [c.12]

Генераторное торможение с возвратом (рекуперацией) энергии в сеть. Двигатель, вращаясь со скоростью. превышающей скорость идеального холостого хода, отдает в сеть энергию. получаемую им от механи 1ма (например, при спуске грузов), за вычетом потерь в самом двигателе.  [c.410]

Уравнения (2) и (3) справедливы для всех режимов работы двигателя. Для противовключения второй член правой части обоих уравнений больше и /г<0 для рекуперации I и М отрицательны и > (, для динамического торможения скорость идеального холо-  [c.410]


Как следует из уравнения (529), максимум теплоотдачи вследствие ослабления энергии колебаний смещается в сторону входного сечения канала (рис. 125). Из графика рис. 125 видно, что максимумы теплоотдачи смещены относительно пучности скорости идеальной стоячей волны (ф = 0). Распределение относительной теплоотдачи К между узлом и скоростью стоячей волны качественно подобно распределению функций Ф (т) с/т ), т. е.  [c.239]

При проектировании системы обычно известны величины до и Мо. Далее, из анализа технологического процесса устанавливается зависимость т(х) Что касается остальных параметров, то выбор их может быть подчинен условиям оптимальности работы системы. К числу оптимизируемых величин относятся 1) безразмерная передаточная функция механизма у(х) 2) дискретные параметры системы момент инерции вала двигателя /ь скорость идеального холостого хода шо номинальная скорость Мн номинальный момент двигателя М передаточное число редуктора k отношение массы ведомого звена к моменту инерции ведущего звена р,.  [c.89]

Использование понятия гидравлического сопротивления (импеданса) предоставляет возможность видоизменить общеизвестное уравнение Эйлера (1.3) к виду, удобному для составления схемы замещения ИЦН. Такие схемы, которые лежат в основе моделирования электрических цепей и электрических машин, в частности [45], в значительной степени содействуют пониманию физических процессов в гидромашинах, открывают новые аспекты их моделирования. С этой целью запишем уравнение Эйлера для ИЦН (1.3) в виде разницы скалярных произведений векторов абсолютной с и тангенциальной й скоростей идеальной жидкости на выходе и входе в рабочее колесо  [c.13]

П. у. фигурирует в обширном круге физ. задач. Ему удовлетворяют потенциалы ньютоновых (кулоновых) Сйл, порождённых массами (зарядами), распределёнными в области С с плотностью р(х) — /( )/4я потенциал скоростей идеальной несжимаемой жидкости характеристики стационарных процессов теплопроводности и диффузии, П. у. возникает также в стационарных задачах теории упругости.  [c.177]

Рис. 3.2. Эпюры распределения скоростей идеальной (а) и реальной (б) жидкостей Рис. 3.2. Эпюры <a href="/info/20718">распределения скоростей</a> идеальной (а) и реальной (б) жидкостей
Для двигателя постоянного тока независимого возбуждения - это скорость идеального холостого хода, определяемая соотношением С пах/ Д гидропривода - скорость, развиваемая исполнительным органом при полном открытии каналов в распределителе, полном использовании давления питания и отсутствии силы сопротивления. Например, для привода с нерегулируемым насосом и дроссельным управлением / S (см. табл. 9.2.1).  [c.554]

В типичном случае ордината (V + v)/vb точки пересечения близка к —0,3, так что авторотация происходит при скорости снижения, несколько большей скорости идеальной авторотации, т. е. относится к режиму турбулентного следа. Наклон кривой скоростей протекания в этой области велик. Это означает, что для компенсации профильной мощности достаточно небольшое увеличение скорости снижения. Для реального вертолета при расчете скорости (К + v)/Vb должны также учитываться потери мощности на рулевой винт и на аэродинамическую интерференцию. Эти потери составляют от 15 до 20% профильной мощности, так что их учет дает лишь малую поправку к величине скорости снижения. Предельную скорость вертикального снижения можно найти, считая, что она соответствует границе режима турбулентного следа, т. е. приблизительно 2 < V/vb < —1,71. Таким образом, для плотности атмосферы на уровне моря скорость снижения I/составляет от 1,1 Т/А до ],3- /Т1А м/с (нагрузка на диск выражена в Па).  [c.116]


Угловая скорость идеального холостого хода при / = О  [c.118]

Из структуры уравнений Воронца видим, что реакции неголоном-ных линейных по скоростям идеальных связей могут зависеть от обобщенных скоростей. Эта зависимость выражается с помощью гироскопических слагаемых в выражениях для обобщенных сил реакций.  [c.531]

Линии, для которых 1 = onst, называют линиями тока. Гармоническая сопряженная с а[з функция ф называется потенциалом скоростей потока. Линии тока и линии, вдоль которых потенциалы скоростей постоянны, взаимно ортогональны. Обе функции (тока и потенциала скоростей) удовлетворяют уравнению Лапласа [ср. например, (21.48) и (23,27)]. Поэтому линии теплового потока и температурного потенциала при двумерной стационарной теплопроводности аналогичны соответственно линиям тока и потенциалу скоростей идеального потока жидкости.  [c.249]

Анализ выражений для экстремальных значений переходных функций относительной скорости выходного звена и момента сил упругости в соединении позволяет указать пути уменьшения динамических явлений при набросе нагрузки. В частности, для этого следует увеличивать момент инерции исполнительного звена J2, повышать демпфирование (т. е. увеличивать ipij), выбирать приводной двигатель с возможно меньшей постоянной времени и большей скоростью идеального холостого хода Оо-  [c.74]

При исследовании динамических процессов в приводе обычно пренебрегают изменением скорости генератора с изменением нагрузки, т. е. полагают Шр onst. Для асинхронного приводного двигателя влияние изменения Шг незначительно п может быть учтено при необходимости па основе упрощенной динамической характеристики АД [20]. Заменяя в уравнении (2.17) на Е и учитывая выран ение (2.22) для Е , получим динамическую характеристику двигателя в системе Г — Д (2.19) или (2.20). Скорость идеального холостого хода а>о(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) определяются в рассматриваемом случае по формулам  [c.22]

Ослабление магнитного потока и = onst Фд = var. Ослабление магнитного потока производится путем включения сопротивлений в цепь обмотки возбуждения двигателя. Нри этом скорость идеального холостого хода изменяется обратно пропорционально магнитному потоку.  [c.513]

Гидродинамическая аналогия, основанная на тождественности в формально математическом смысле между функцией тока "и потенциалом скорости идеальной жидкости в иевихревом потоке и функцией теплового потока и тем пературы в системе без источников тепла, была использована Муром и другами авторами для решения двухмерных задач стационарной теплопроводности [Л. 39]. В дальнейшем область применения этой модели была расширена на системы с распределенными источниками [Л. 43]. В 1928 г. Эмануэлем и несколько позднее Д. В. Будриным были сконструированы и построены модели, основывающиеся на аналогии математических соотношений, описывающих распределение температуры в твердом теле и распределение напоров в воде, движущейся через капиллярные трубки [Л. 49]. Установки, названные гидравлическими интеграторами, позволили решать задачи нестационарной теплопроводности и массопроводности. В. С. Лукьяновым позднее был разработан ряд ицтеграторов для решения двух- и трехмерных задач тепло- и массопроводности [Л. 50], а Будриным [Л. 51] — гидростатические интеграторы для решения нелинейных уравнений переноса параболического типа.  [c.90]

Рис. 2.9. Связь между толщиной ленты t и скоростью идеального охлаждения R при закалке сплава Fe4oNi4oPi4Be на дисках из меди (/), железа (2) н хрома (3) температура расплава 1000°С, диска 20°С Рис. 2.9. <a href="/info/553145">Связь между</a> толщиной ленты t и скоростью идеального охлаждения R при <a href="/info/57686">закалке сплава</a> Fe4oNi4oPi4Be на дисках из меди (/), железа (2) н хрома (3) температура расплава 1000°С, диска 20°С

Смотреть страницы где упоминается термин Скорость идеальная : [c.98]    [c.283]    [c.69]    [c.9]    [c.16]    [c.61]    [c.301]    [c.346]    [c.26]    [c.27]    [c.30]    [c.304]    [c.286]    [c.22]    [c.8]    [c.424]    [c.501]    [c.503]    [c.38]    [c.87]    [c.547]    [c.128]    [c.113]   
Механика космического полета в элементарном изложении (1980) -- [ c.26 ]

Космическая техника (1964) -- [ c.294 ]



ПОИСК



Безвихревое движение жидкости. Плоское движение несжимаемой жидкости Сохранение циркуляции скорости в потоке идеальной жидкости. Теорема Кельвина н Лагранжа. Безвихревое движение. Потенциал скоростей

Идеальная скорость многоступенчатой ракеты

Идеальная скорость одноступенчатой ракеты

Критическая скорость и максимальный секундный расход идеального газа

Методика баллистического проектирования при идеальной двигательной установке и произвольном режиме скорости

О коэффициенте полезного действия идеального цикла быстрого сгорания при конечной скорости выделения тепОб индикаторном к. п. д. двигателя внутреннего сгорания

О характеристических соотношениях для напряжений и скоростей перемещений пространственной задачи идеально пластического тела при условии полной пластичности

Об определении поля скоростей идеально пластического течения в случае общей плоской задачи

Об уравнениях теории идеальной пластичности в компонентах скоростей перемещений

Обтекание тел газом при большой сверхзвуковой скорости Обтекание тел идеальным газом при большой сверхзвуковой скорости. Г. Г. Черный, А. Л. Гонор, Иванова

Обтекание тел идеальным газом при большой сверхзвуковой скорости. Черный

Общий случай движения твердого тела сквозь несжимаемую идеальную жидкость. Определение потенциала скоростей. Главный вектор и главный момент сил давления потока на тело

Одномерный поток идеальной жидкости Одномерное течение идеальной сжимаемой жидкости. Линеаризированные уравнения. Скорость распространения малых возмущений в жидкости или газе

Плоское сверхзвуковое движение идеальной жидкости. Течения с переходом через скорость звука

Приращение идеальной скорости

Распределение Максвелла для модуля скорости.Энергия идеального газа

Распределение молекул идеального газа по скоростям

Распространение малых возмущений в идеальном разе. Скорость звука

Скорость звука в идеальном газ

Скорость звука в идеальном газ жидком

Скорость звука в идеальном и сжимаемость

Скорость звука идеальном газе

Скорость идеального холостого хода

Скорость истечения и секундный расход идеального газа в суживающемся канале

Скорость ракеты идеальная

Скорость распространения малых возмущений в идеальном газе

Скорость распространения малых возмущений в идеальном газе Скорость звука

Скорость распространения малых возмущений в идеальном газе. Ско- Р рость звука

Скорость характеристическая (идеальная) ракеты

Стояки — Идеальный профиль и его уравнение 60, 61 — Максимально допустимые скорости потока 78 — Определение

Стояки — Идеальный профиль и его уравнение 60, 61 — Максимально допустимые скорости потока 78 — Определение расплава 76, 77 — Рекомендуемые размеры в нижнем сечении

Стояки — Идеальный профиль и его уравнение 60, 61 — Максимально допустимые скорости потока 78 — Определение фактической расчетной скорости течения

Упражнение. Относительное движение тяжелой точки, находящейся на идеально гладкой наклонной плоскости Р, которая вращается с постоянной угловой скоростью w вокруг вертикали

Уравнение Д. Бернулли для установившегося движения идеальной, сжимаемой жидкости. Критическая скорость газа

Уравнения движения идеальной жидкости в цилиндрической и сферической скоростей деформаций



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте