Конфигурации симметричные

Ободья. Размеры ободьев и их конфигурация для тороидных шин определены союзными нормативами [XIV.2]. На легковых автомобилях и грузовых малой грузоподъемности ГОСТ 1040 —63) применяются главным образом неразборные (цельные) ободья симметричной (рис. XIV. 14, а) или несимметричной (рис. XIV. 14, б) конфигурации. Симметричный профиль [c.367]

Конфигурацию зубчатого колеса следует предусматривать симметричной (рис. 6,90, а). Несимметричное расположение элементов колеса и резкие переходы в конструкции приводят к повышенной деформации зубьев при термической обработке (рис, 6,90, б). Конструкция зубчатого колеса без ступицы дает возможность рационально нарезать зубчатые колеса пакетами (рис. 6,90, в). Наличие у зубчатых колес двусторонних ступиц в этом случае приводит к увеличению хода инструмента (рис, 6.90, г). [c.359]

Валентные колебания связаны с изменением длины валентных связей между атомами, а деформационные — с деформацией угла между валентными связями. При симметричном колебании смещенная конфигурация молекулы имеет ту же симметрию, что и [c.92]

Если грузовая эпюра имеет сложную конфигурацию, то ее разделяют на простые площади, отдавая предпочтение треугольникам и симметричным параболам, определение положения центров тяжести и площадей которых не [c.55]

Общие соображения. В первую очередь необходимо объяснить, почему эти расчеты выполняют в форме проверочных, т. е. определяют расчетный коэффициент запаса и сравнивают его с требуемым. Конечно, формально можно определить допускаемое напряжение как при симметричном, так и асимметричном цикле, но это будет самообман — ведь установить значения коэффициентов концентрации напряжений и масштабного фактора, пока не намечена конфигурация детали и не найдены ее размеры, можно лишь грубо ориентировочно. А после того как из приближенного расчета основные размеры детали определены, нет смысла сопоставлять расчетное напряжение с допускаемым, проще и нагляднее провести сопоставление коэффициентов запаса. Восприятие учащимися такого подхода к оценке прочности, естественно, зависит от того, насколько широко применялись расчеты по коэффициентам запаса в предшествующих главах курса. [c.182]

Для симметричной конфигурации несущей поверхности статические производные [c.467]

Схема тонкого тела вращения и расположение осей координат показаны на рис. 10.44. Для такого тела аэродинамические производные можно определить на основе общих зависимостей (9.837) — (9.850), пригодных для любых симметричных конфигураций, включая несущие поверхности и тонкие корпуса. Эти зависимости определяются безразмерными параметрами Вц, Сц, Оц [см. (9.851)], которые, в свою очередь, вычисляются по размерным коэффициентам присоединенных масс = 7 22 Ооо 33 б и [c.584]

Точка Д. приложения составляющей нормальной силы [третий член в (1.3.11)], возникающей за счет отклонения руля и пропорциональной углу б , называется фокусом по углу отклонения руля. Очевидно, момент сил относительно поперечной оси, проходящей через этот фокус, не зависит от угла 6, ,. В общем случае у несимметричной конфигурации ее центр давления не совпадает ни с одним из фокусов (по а или б ,). В частном случае у симметричного аппарата при а = О центр давления совпадает с фокусом по б . [c.30]

Принимая в качестве лишних неизвестных внутренние усилия, во многих случаях можем значительно упростить расчет. Например, если исходная система симметрична (по конфигурации и расположению жесткостей), то основную систему выгодно строить также симметричной, поскольку при этом некоторые побочные коэффициенты канонических уравнений будут равны нулю. Так, при расчете симметричной рамы, показанной на рис. 408, а, основную систему целесообразнее получить разрезом горизонтального стержня (ригеля) посредине (рис. 409, а). При этом основная система будет также симметричной. Тогда в числе лишних неизвестных будем иметь симметричные усилия кососимметричные 2- Эпюры [c.428]

Общие зависимости для расчета осевых сил, полученные для насосов [41, 58], справедливы и для гидродинамических передач. В отличие от насосов в гидродинамических передачах конфигурация проточной части и поверхностей рабочих колес сложнее и эпюры давления для левой и правой сторон не симметричны. [c.42]

По конфигурации поверхности разъема используемого штампа различают поковки с плоской (П) и симметрично (Ис) или несимметрично (Ин) изогнутой поверхностью разъема. [c.111]

Были рассчитаны также комплексы внедренных атомов [55, 54, 103, 73, 76]. В случае одного внедренного атома металла матрицы расчет привел к выводу, что наиболее устойчивым является пе одиночный межузельный атом, занимающий центр междоузлия, а так называемая гантельная или расщепленная конфигурация атомов (рис. 27). Внедренный атом смещает соседний атом, находившийся ранее в узле (отмеченном на рис. 27 крестиком), и образует с ним пару (гантель) симметрично расположенных смещенных с узлов атомов. При этом в ГЦК решетке ось гантели ориентирована в направлении (100) (рис. 27,а), а в ОЦК решетке—в направлении <110) (рис. 27, б). Гантель можно рассматривать как симметричный комплекс дефектов — внедренного и смещенного атомов, искажаю- [c.125]

Для предсказания разрушения в четвертом квадранте (комбинированное сжатие и сдвиг) необходимо проанализировать две предельные геометрические конфигурации трещины (1) верхняя и нижняя поверхности начальной трещины удалены друг от друга на малое, но конечное расстояние, причем симметричные (вертикальные) перемещения поверхностей трещины не ограничены (2) трещина не имеет ширины, и, следовательно, симметричное поле перемещений невозможно. [c.239]

Что касается преобразований, не изменяющих величины Н, то их можно найти, если обратиться к свойствам симметрии системы, так как если физическая система симметрична относительно определенных изменений ее конфигурации, то гамильтониан ее должен при соответствующем преобразовании оставаться неизменным. Поэтому все функции, остающиеся в процессе движения постоянными (все первые интегралы уравнений движения), можно получить путем исследования свойств симметрии гамильтониана, что равносильно полному рещению задачи [c.288]

Таких положений два, так как система может иметь две симметричные конфигурации с изломом в шарнире В (рис. 18.8). Иным образом это можно изложить так [c.296]

Согласно (12.1) матрицу Во = [6,j] можно рассматривать как квазиупругую матрицу 0-узлового графа с опорными соединениями, роль которых играют соединения соответствующего Г -графа, инцидентные его инерционным узлам. Для моделей Г-класса с конфигурацией 0-узлового графа в виде простой цепи матрица Во является симметричной трехдиагональной, причем ее отличные от нуля элементы определяются по формулам [c.197]

Крышка должна иметь по возможности простую и симметричную конфигурацию, податливое днище, охлаждаемое водой, равномерные толщины стенок и большие радиусы закруглений у выхода клапанных стаканов на днище. [c.67]

Для таких деталей желательны наиболее простые, симметричные, прямые, гладкие формы, очерченные плоскостями или цилиндрическими поверхностями. Чем сложнее конфигурация кованой детали, тем дороже ее изготовление. [c.92]

Если конфигурация детали, переводимой на литье по выплавляемым моделям, симметрична (фиг. 82) относительно плоскости разъема, то достаточно изготовить только одну половину эталона и сделать по ней удвоенное количество оттисков на машине для литья под давлением. [c.176]

Результаты исследований переноса жидкостей разными авторами приведены в табл. 6-6. В этой таблице кк М являются инвариантами тензора А Ац — симметричные тензоры, которые являются функциями структуры пористой среды и свойств жидкости. Постоянные di(t= 1, 2, 3) характеризуют конфигурацию пористой структуры 1. [c.442]

В многоэлектронных атомах и ионах в приближении центрально-симметричного ноля сохраняются те же квантовые числа для состояний отд. электронов (векторная модель) эти состояния определяются электронной конфигурацией, т. е. числом электронов с заданными п и I. По Паули принципу, в каждом состоянии может находиться не более 2(2 + ) электронов когда это число достигнуто, слой оказывается замкнутым. Замкнутые слои обозначаются Is , 2s, 2р , 3d ,. . . Состояние оболочки в целом определяют полные моменты — орбитальный спиновый Их квантованные значения выражаются через суммарные квантовые числа L и S, образуемые комбинациями чисел 1]( и Для полного момента J —L S, его квантовые числа равны J L+S, L+S — i,. . ., L— [c.637]

Ф и г. 19. Три равновесные конфигурации симметричной молекулы Хз в вырожденном электронном состоянии при таком же сильном взаимодействии Яна — Теллера, какое принималось при составлении диаграммы на фиг. 17, б. Пунктириый треугольник на каждой диаграмме показывает исходную равновесную конфигурацию до введешш электронно-колебательного взаимодействия. [c.54]

При расчете энергии сцепления молекулярных и ионных кристаллов в силу того, что конфигурация электронов в этих кристаллах не слишком сильно отличается от их конфигурации в-изолированных атомах или ионах, обычно ограничиваются вычислением классической потенциальной энергии системы сферически симметричных частиц, образующих определенную кристаллическук> структуру. Считается, что силы, действующие между атомами или ионами, являются центральными, т. е. полная потенциальная энергия системы зависит только лишь от расстояния между взаимодействующими частицами, которые локализованы в узлах решетки и кинетическая энергия которых пренебрел<имо мала. [c.63]

В многоатомных молекулах, как и в двухатомных, важное значение имеет принцип Франка — Кондона. К сожалению, в применении к многоатомным молекулам этот принцип нельзя проиллюстрировать так наглядно, как к двухатомным. Использование принципа Франка — Кондона приводит к ряду важных результатов. Так, например, можно показать, что если равновесная конфигурация многоато.мпой молекулы одинакова как в основном, так и в возбужденном электронных состояниях, то при данном переходе могут возбуждаться только симметричные колебания. [c.245]

Ранее мы выяснили, что конденсация атомов (или ионов и электронов) приводит к понижению энергии системы и является вследствие этого энергетически выгодным процессом. Поэтому в невозбужденном состоянии при предельно низких температурах все тела находятся в конденсированном состоянии, причем, за исключением гелия,—это твердые кристаллические тела. Гелий при нормальном давлении — жидкость, но при давлении в 30 кбар он также становится кристаллом. Существуют различные подходы к объяснению самого факта существования в твердом теле периодического расположения атомов (трансляционной симметрии). Так, согласно теореме Шенфлиса, всякая дискретная группа движений с конечной фундаментальной областью (т. е. элементарной ячейкой) имеет трехмерную подгруппу параллельных переносов, т. е. решетку [22]. Можно объяснять необходимость существования кристаллической решетки, а в конечном счете и вообще симметричного расположения атомов, исходя из третьего закона термодинамики. Согласно этому закону, при приближении к абсолютному нулю температуры энтропия системы должна стремиться к нулю. Но энтропия системы пропорциональна логарифму числа возможных комбинаций взаимного расположения составных частей системы. Очевидно, любое не строго правильное расположение атомов влечет за собой большое число равновозможных конфигураций атомов и приводит к относительно большой энтропии, и только строго закономерное расположение атомов может быть единственным. Поэтому равная нулю энтропия совместима только со строго повторяющимся взаимным расположением составных частей тела [1]. Иногда симметричность расположения атомов в кристалле объясняют исходя из однородности среды. [c.124]

Исходное положение, представленное схемой на рис. 32, а, отвечает минимуму потенциальной энергии взаимодействия атомов. Конечная конфигурация (рис. 32, б) тождественна начальной, так как все атомы одинаковы и, следовательно, неразличимы. Поэтому энергия Ео начального и конечного состояний в данном примере одинакова. В промежуточном состоянии энергия системы Е Ео, поэтому для изображенного на рис. 32,6 симметричного промежуточного состояния следует ждать минимального значения энергии. Таким образом, изменение энергии Е х) в зависимости от смещения дислокации л в направлении скольжения имеет вид периодической функции с периодом Ь. То же можно сказать и относительно силы взаимодействия атомов в ядре дислокации, так как Е(х) =дЕ(х)/дх или относительно напряжений т(л ). На этой основе были предложены различные модели ядра дислокации Френкелем и Конторо-вой, Пайерлсом и Набарро и др. Все модели ядра дислокации весьма приближенны, а при выводе формул делаются весьма грубые допущения. Поэтому полученные решения справедливы только качествето. [c.61]

Дефекты решетки, взаимодействуя мен<ду собой, часто объединяются, образуя различного дппа комплексы. В частности, точечные дефекты могут образовывать разнообразные комплексы, содержащие как одинаковые, так и разные дефекты. Комплексы точечных дефектов будут рассмотрены в 5. Отметим здесь лишь, что внедренный атом металла матрицы не обязательно занимает центр междоузлия. Более вероятной является так называемая гантельная или расщепленная конфигурация, возникающая, когда внедренный атом смещает один из соседних атомов металла с его узла и образует с ним симметричную пару или гантель (см. 5, рис. 27). В случаях, для которых были проведены вычисления, оказалось, что такая конфигурация более стабильна (хотя и не намного), чем один атом, занимающий центр менедоузлия. [c.31]

Явная зависимость входящих в эту формулу величин Дн21 и Ду22 от Са и ц может быть найдена по формулам (31,2) — (31,6) При этом, если в сплаве ц имеет равновесные (при Т и Са) значения, то они приближенно могут быть найдены из уравнения (11,9). Выражение получается более слояшым и менее симметричным, чем (28,14) для коэффициента диффузии в ОЦК решетке типа р-латуни. Не будем его здесь выписывать и приводить подробный анализ особенностей зависимости В от 7, Сд и ц в сплавах типа АнСнз, так как это будет сделано далее в более точной теории, учитывающей конфигурации атомов А и В вокруг атомов С. Ограничимся. лишь некоторыми замечаниями. [c.309]

Данных об облучении карбидокремниевых варисторов нет. Однако были проведены многочисленные исследования с целью определить влияние излучения на кристаллы и пленки из карбида кремния различной формы и конфигурации. Обычно карбид кремния рассматривают как полупроводник с вентильными свойствами и как таковой относят к элементам, обладающим несимметричными характеристиками. Однако элементы в виде дисков и стержней, получаемые при смешивании карбидов кремния и кальция со связующими материалами, становятся симметричными по отношению к прямым и обратным характеристикам. В работе [80] проведено детальное исследование влияния быстрых нейтронов на электрические характеристики карбида кремния. Изучено поведение в нейтронном потоке кремниевых и карбидокремниевых диодов. Результаты показали, что в условиях облучения карбид кремния более перспективен. Под действием интегрального потока 5-10 нейтрон1см прямое напряжение [c.358]

В результате испытаний на усталость вал с иеупрочненными галтелями сломался при амплитуде напряжений симметричного цикла Оа= 100 МПа после 6 млн. циклов нагружения. Анализ трещин в этом валу (рис. 67, точки /) показал, что их максимальная глубина приближается к 20 мм. Конфигурация фронта трещины показана на рис. 68, а. После упрочнения галтели пределы выносливости исследуемых валов увеличились более чем в 3 раза два вала, испытывавшихся при напряжениях 320 и 340 МПа, сломались соответственно после 1,2 и 1,6 млн. циклов нагружения, а вал, испытывавшийся при аа = 280 МПа, прошел базу испытаний Ю млн. циклов без разрушения. Усталостные трещины в сломавшихся валах с упрочненными галтелями (характерное строение которых показано на рис. 68, б) имеют значительно меньшую f глубину I max — 3,2. .. 3,3 ММ, точки 2 и 5 на рис. 67) и существенно иную конфигурацию фронта (см. рис. 68, а), занимающую большую зону по периферии упрочненной галтели. Замедление развития трещины в основном направлении, которым в рассматриваемом случае является плоскость изгиба вала, приводит к большему ее распространению по кольцу вдоль галтели. [c.161]

Теория малых колебаний играет важную роль при изучении колебаний молекул. В этом параграфе мы довольно подробно разберем колебания двухатомных молекул, таких, например, как НС1, нелинейных трехатомных 1 Юлекул с симметричной равновесной конфигурацие. , таких как HjO, и, наконец, линейных трехатомных молекул типа СО2. В большинстве рассуждений предполагается, что взаимодействия между атомами, входящими в молекулу, аддитивны и что они могут быть описаны [c.80]

Ударное нагружение в установках, действие которых основано на принципе торможения, формируется при помощи тормозных устройств. Различают необратимо деформируемые и упруго деформируемые тормозные устройства. Необратимо деформируемые тормозные устройства одноразового применения и, как правило, их действие основано на упругопластическом деформировании в процессе соударения тел. Передний фронт ударного воздействия формируют на активном этапе удара (при нагружении соударяющихся тел) путем пластического деформирования тормозного устройства в зоне контакта и его упругого деформирования в делом. Задний фронт ударного воздействия формируют на пассивном этапе удара (при разгруже-нии соударяющихся тел) путем восстановления упругих деформаций тормозного устройства. Меняя материал тормозного устройства и конфигурацию соударяющихся элементов в зоне контакта, можно существенным образом варьировать характеристики переднего фронта воспроизводимого ударного импульса (форма, длительность, максимальное ударное ускорение и др.). Основная характеристика тормозного устройства — зависимость изменения контактной силы от деформации (силовая характеристика). Когда силовые характеристики на активном и нас-снвном этапах удара одинаковы, тормозное устройство воспроизводит ударную нагрузку симметричных форм. Если силовые характеристики тормозного устройства на активном и пассивных этапах различны, то воспроизводятся ударные нагрузки несимметричных форм. Необратимо деформированные тормозные устройства могут быть основаны на смятии деформируемого элемента, внедрении в деформируемый элемент жесткого удар- [c.340]

Согласно Ашмору и сотр. [48—50], NO3, участвующее в реакциях (1.28), (1.29), является нитрат-радика-лом, имеющим симметричную конфигурацию [c.25]

На рис. 8 приведена зависимость W от длины звена 1 , где все значения W и 1 разделены па величину L (от ширины h = EF коридора W практически не зависит). Здесь и далее в отличие от п. 3 ограничения наложены на все углы ф,, й, = 2 (г = 1,2, 3). Видно, что W также является симметричной функцией от и 1 . Это объясняется видом предельной конфигурации, зависящей от величины ограничения (отметим, что при значительных ограничениях на угол эта симметрия при некоторых значениях Zj и может нарушаться). Максимум W ид1еет место при 1 . [c.131]

Деформация ядер — квантовый эффект, связанный с оболочечной структурой ядра. Конфигурации заполненных оболочек сферически симметричны. Напротив, орбиты частиц, не входящих в заполненные оболочки, анизотропны, что приводит к отклонению формы ядра от сферически симметричной. Все обнаруженные Д. я. имеют форму вытянутых эллипсоидов вращения. Отклонению от аксиальной симметрии препятствуют спии-орбиталъное взаимодействие нуклонов и парные корреляции пуклоиов в ядре (см. ниже). Неакспальная форма возможна у самых лёгких Д. я. Неск. нуклонов сверх заполненных оболочек в этих ядрах составляют значит, часть всех частиц в ядре, что приводит к наибольшим наблюдаемым деформациям. [c.599]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...