Деформация в равновесных условиях

В равновесных условиях свободная поверхность не является источником вакансий, т. е. повышенная плотность вакансий в приповерхностных слоях устойчива. При трении в контактной зоне возникают значительные деформации и высокие температуры, способствующие образованию множества дополнительных центров активации, главным образом, на свободной поверхности твердого тела и границах зерен (причем скорость активации на поверхности металла и границах его зерен примерно одинаковая). При внешнем воздействии активированные атомы занимают более поверхностные положения и позволяют проникать вглубь имеющимся на поверхности вакантным узлам. Этот механизм образования вакансий в металле известен как процесс растворения в кристалле окружающей пустоты. По такому механизму преимущественно образуются вакансии в металлах с гранецентрированной плотноупакованной решеткой (коэффициент упаковки 0,74). Таким образом, при одновременном повышении температуры и степени деформации в тонких поверхностных слоях металла толщиной от размера атома в равновесных условиях до нескольких микрометров в результате трения накапливаются вакансии. Кроме того, тетра- и октаэдрические поры, имеющиеся в металлах с ЩК решеткой, расширяясь при повышении температуры, могут превращаться в дырки . [c.116]

Фундаментальные исследования подвижности атомов в условиях скоростей пластической деформации металлов и сплавов в работе [25] показывают, что в диапазоне скоростей деформации от 1 до 10 с скорость массопереноса в твердом теле на несколько порядков превышает скорость самодиффузии в жидкой фазе. Это явление носит общий характер, слабо зависит от способа нагружения и почти всецело определяется скоростью деформации. Существуют экспериментальные данные о том, что указанный процесс носит объемный характер и сопровождается образованием метастабильных твердых растворов замещения взаимодействующих компонент независимо от степени их взаимной растворимости в равновесных условиях. [c.153]

Вопрос о соотношении энтропийной и энергетической составляющих деформаций вулканизатов обсуждается в литературе [276, 288, 292], и, как указано в разделе 3.1.1, эксперименты, проведенные в равновесных условиях, показывают значительный вклад энергетической составляющей. [c.150]

Мягкие режимы способствуют протеканию равновесной кристаллизации. зона стыка противоположных фронтов кристаллизации выражена слабее, уменьшается концентрация деформаций. В то же время более равновесные условия кристаллизации обеспечивают протекание диффузионных процессов в околошовной зоне и в шве, благоприятствуют развитию межзеренной и зональной ликвации. В целом возникающие деформации воспринимаются кристаллизующимся швом более равномерно. [c.489]

Рассмотрим круглую цилиндрическую трубу из упругого материала, подчиняющегося закону Гука. Требуется найти напряжения и деформации в стенках трубы при условии, что она находится под действием внутреннего Ра и внешнего рь давлений при постоянной температуре Т = То, соответствующей отсутствию температурных напряжений при отсутствии деформаций, которую назовем равновесной . [c.332]

Иначе обстоит дело с энергией упругих микроискажений кристаллической решетки, вызванных пластической деформацией тела. Накопленная в результате пластической деформации кристалла энергия упругих искажений решетки превращается в тепло при нагреве выше температуры рекристаллизации и оценивается калориметрическим методом [16]. Количество отведенной теплоты равно изменению энтальпии, так как процесс протекает в изобарных условиях. Поскольку химические реакции обычно идут также в изобарных условиях, термодинамической функцией (мерой максимальной полезной работы химической реакции) здесь является свободная энтальпия — изобарно-изотермический потенциал (термодинамический потенциал). Так как энтропийный член в данном случае пренебрежимо мал, деформационный сдвиг равновесного потенциала может быть вычислен по величине изменения энтальпии, запасенной вследствие пластической деформации тела. [c.24]

Изменение кристаллической структуры, обусловленное деформацией, есть отклонение от равновесных условий в металле. При этом свободная энергия кристаллической решетки возрастает. [c.131]

При повышении температуры до Гр 0,4 Тпл и выше возникают процессы рекристаллизации (Гр и Тпл — абсолютные температуры рекристаллизации и плавления). Это явление заключается в появлении новых центров кристаллизации взамен кристаллов, разрушенных при деформировании. Металл переходит вновь в равновесное состояние, из которого он был выведен в процессе деформирования. При этих условиях также исчезают упругие деформации, возникающие в процессе разрушения зерен при деформировании кристаллической решетки. [c.462]

Деформационное упрочнение и формирование дополнительных структур металлов происходят как при холодной, так и при горячей деформации, однако под влиянием активной диффузии при повышенных температурах они распадаются и А5 стр(в)—>0. В этих условиях материал имеет структуру, характеризуемую энтропией стр(Т), причем ее значение определяет отклонение энтропии от равновесного значения и, согласно (2.12), обусловливает механическую прочность системы. [c.127]

Размерный эффект проявляется и при измельчении структуры путем пластического деформирования, сопровождающегося фрагментацией зерен. В работе [477] при исследовании сильнодеформированных сплавов наблюдали мелкие зерна размером 0,11—0,15 мкм, практически свободные от дислокаций. Их появление объясняют началом рекристаллизации в сильнодеформированном сплаве при комнатной температуре. Рекристаллизация при 430 К обеспечивает формирование субмикронной структуры с размером зерна 0,18 мкм, причем это связано с переходом неравновесных границ фрагментов в равновесные границы зерен, а не с образованием новых границ. Это подтверждает тот факт, что процесс измельчения структуры при деформации носит самоорганизующийся характер с реализацией механизма отбора, контролируемого условием минимума производства энтропии при переходе через критическую точку. [c.294]

Деформируемые бронзы содержат до 6 - 8 % Sn (табл. 10.6). В равновесном состоянии они имеют однофазную структуру (а-твердого раствора (см. рис. 10.12, а). В условиях неравновесной кристаллизации наряду с твердым раствором может образоваться небольшое количество й-фазы. Для устранения дендритной ликвации и выравнивания химического состава, а также улучшения обрабатываемости давлением применяют диффузионный отжиг, который проводят при 700 — 750 °С. При холодной пластической деформации бронзы подвергают промежуточным отжигам при 550 — 700 °С. Деформируемые бронзы характеризуются хорошей пластичностью и более высокой прочностью, чем литейные. [c.311]

НО С тем же расположением атомов, что и в неупорядоченном твердом растворе. Почти идеальные зоны, не приводящие к деформации окружающей решетки, обнаружены в сплавах алюминия с серебром илй цинком. В сплавах алюминий — серебро зоны являются сферически симметричными, и каждая из них окружена обедненной растворенным элементом оболочкой. Образование зоны, таким образом, требует перемещения атомов только на несколько межатомных расстояний. Чаще различие в размерах атомов компонентов приводит к возникновению искажений, и атомы внутри и вокруг зоны оказываются несколько смещенными относительно среднего их расположения в неупорядоченном твердом растворе. Особенность таких кластеров, или зон в отличие от когерентных выделений заключается в том, что распо-ложение атомов в них не приближается к какому-либо новому закономерному расположению в равновесной при данных условиях фазе смещения атомов можно рассматривать как значительные упругие деформации, уменьшающиеся от центра к периферии зоны. [c.302]

В работе [82] показано, что для деформированных (в определенных условиях) чистых металлов и равновесных твердых растворов произведение среднего размера блока на дисперсию упругой деформации кристаллической решетки — величина постоянная. В свете этого обстоятельства в указанной работе пересмотрен вопрос раздельного определения величин D и т) = Ad/d по данным ширины интерференционной линии. Полагая, О < [c.72]

Обратимся еще раз к данным табл. IV,2. Как уже было сказано, отрицательное значение величины Wf означает возможность самопроизвольного отрыва пленок. Условия для самопроизвольного-отрыва пленок, когда преодолевается адгезионная прочность и когда нарушается равновесная адгезия, характеризующаяся величиной Wf, неодинаковы. В процессе отрыва пленки при определении адгезионной нрочности в результате деформации в пленке возникают внутренние напряжения которые должны превышать адгезионное взаимодействие. Условие отрыва пленок можно выразить следующим образом [23] [c.183]

В гидродинамических системах высокочастотные вибрации при определенных условиях могут приводить к стабилизации равновесных состояний, неустойчивых в статических условиях, а также к возникновению новых равновесных конфигураций. Данная глава посвяш,ена изучению осредненных эффектов, возникающих под действием вибраций в двухслойных системах с деформируемой границей раздела. Рассмотрение ведется на основе теоретического подхода, развитого в предыдущей главе. Исследуются стабилизация вертикальными вибрациями неустойчивости Рэлея-Тейлора, возникновение на поверхности раздела квазистационарного рельефа под действием касательных вибраций, средняя деформация капли, взвешенной в жидкости другой плотности, под действием вибрационного поля. [c.96]

Г. И. Баренблатт и Г. П. Черепанов (1961) рассмотрели задачу об изолированной прямолинейной трещине, простирающейся вдоль некоторой линии упругой симметрии в ортотропном бесконечном теле в условиях плоской деформации. В этой же работе рассмотрена задача расклинивания ортотропного тела с плоскостями симметрии, параллельными двум осям, абсолютно жестким бесконечным клином, движущимся с постоянной скоростью. Предполагается, что на поверхности соприкосновения клина с расклиниваемым телом действуют силы кулонова трения. Более детально исследуется вопрос о расклинивании ортотропного тела неподвижным клином постоянной толщины в пренебрежении силами трения. В работе Э. П. Фельдмана (1967) в рамках дислокационной теории тонких двойников и трещин исследован вопрос распространения тонкой равновесной трещины вдоль анизотропной полосы конечной толщины. При постепенном возрастании внешних нагрузок трещина растет до некоторого критического значения, после чего происходит мгновенное разрушение полосы. [c.387]

Учитывая вышеизложенное, представляются сомнительными высказанные в ряде работ [47, с. 957 49 76] соображения о сегрегации примесных атомов в процессе деформационного старения не только на дислокациях, но и на поверхностях раздела (границах зерен). Эти соображения приводятся для объяснения изменения таких свойств при деформационном старении, определение которых связано с большими пластическими деформациями. Если речь идет о старых поверхностях раздела, которые существовали до деформации, то необъяснимо, почему дополнительная сегрегация осуществляется в условиях конкуренции повышенной плотности дислокаций и почему вообще она должна быть более высокой по сравнению с сегрегацией в равновесном состоянии (например, отожженном состоянии), когда условия ее образования несравненно благоприятнее. Если речь идет о сегрегации к новым поверхностям раздела, созданным деформацией, то эти поверхности имеют дислокационное строение, и поэтому механизм сегрегации у них является общим механизмом деформационного старения. При повторном нагружении, указанные поверхности могут работать как источники дислокаций, в то время как другие системы дислокаций не являются таковыми и не отрываются от примесных атомов, образуя стопоры для вновь генерируемых дислокаций. [c.41]

Исследование высокоэластической деформации каучука и резины как обратимого изотропного процесса при малых скоростях нагружения приводит к установлению зависимости напряжение — деформация в так называемых равновесных условиях. Однако переход резины из исходного (недеформированного) состояния в конечное (деформированное) происходит постепенно, и в конце наблюдения в деформированном образце равновесие еще не наступает. [c.9]

Релаксация напряжения — это постепенное снижение со временем начального напряжения до его равновесного значения в режиме постоянной деформации (см. рис. 1.1). Для описания кинетического хода этого процесса используют характеристику т — период релаксации, зависящий от напряжения в образце [12]. Снижение температуры замедляет релаксацию, повышение — ускоряет ее. При высоких температурах время релаксации мало и, следовательно, напряжение близко к равновесному. Релаксация напряжения в РТИ на практике проявляется в сжатых до постоянного размера уплотнительных деталях, например фланцевых прокладках, уплотнительных кольцах и т. п. Релаксация напряжения в таких деталях может в определенных условиях повести к потере герметичности, к так называемому разуплотнению. Это в основном определяется второй стадией снижения напряжения — химической релаксацией, характеризующей процесс разрушения и перегруппировку сравнительно прочных связей. Процесс химической релаксации описывается [8, 13, 14] уравнением [c.10]

Переход объема полимера в равновесное состояние определяется температурными условиями. При нагревании отформованной детали (образца) в интервале между температурами стеклования и текучести материала для каждого значения температуры за определенный промежуток времени нагревания объем (деформация) восстанавливается на определенную величину. Это чисто релаксационный процесс и его скорость (время релаксации) представляется экспоненциальной функцией температуры нагревания. [c.267]

До сих пор задачи о напряженно-деформированном состоянии анизотропной пластинки рассматривались в предположении независимости процесса деформации последней от временных факторов, иными словами, всегда предполагался равновесный процесс деформации. В действительности же перемещения точек в рассматриваемом теле при неизменных во времени нагрузках и при неизменных внешних условиях (температура, влажность и т. п.) во времени непрерывно изменяются. Такое явление принято называть ползучестью. Процессы ползучести в анизотропных пластинках наблюдаются как при высоких, так и при нормальных температурах. Скорость изменения деформаций по времени зависит, кроме того, от величины напряжений, возникающих в результате нагружения пластинок внешними силами, или наличия неравномерного температурного поля. [c.164]

Расчеты производились для двух значений начальной температуры 7 =15 С и 7 г = 50°С (т=0,0038 [1/°К]) как в статических (/=0), так и в полетных условиях ij=57,5go при 15 С и j = 8Q,2go при 50° С, поскольку в диапазоне между этими температурами сила тяги увеличивается примерно в полтора раза). Когда модуль упругости Е очень высок, деформация заряда пренебрежимо мала и величина отношения / мало отличается от ее номинального значения.- С уменьшением модуля упругости отношение I растет все быстрее и быстрее. Имеется такое минимальное значение модуля упругости пип (точка М), ниже которого существование условий равновесного течения становится невозможным. Действительно, выше этой точки в случае повышения давления в камере увеличение секундного массового расхода газов, образующихся при горении, будет обгонять увеличение расхода газов, вытекающих через свободную площадь поперечного [c.280]

Для систем, в которых образуются в равновесных условиях промежуточные интерметаллические фазы, при наложении импульсной деформации образуется Только пересыщенные твердые растворы даже при достижении концентрации, соответствующего стихометрического состава интерметаллида, причем это справедливо для металлов с различным типом кристаллической решетки. [c.162]

Однако величина энергии макроскопической упругой деформации в изотермических условиях равна изменению свободной энергии тела (изохорно-изотермического потенциала), т. е. не может характеризовать изменение химического потенциала (частцой производной термодинамического потенциала по числу молей) и, следовательно, величину деформационного сдвига равновесного потенциала. [c.26]

Усадка корда по длине при повышении температуры должна рассматриваться как переход квазиостаточных деформаций в обратимые, что вызывает эластическое восстановление (тенденция возврата исходной длины нити [644]) в разгруженном состоянии. В отличие от обычного температурного расширения, связанного с изменением объема материала и в равновесных условиях определяемого соотношением (2.2.10), усадку вытянутых нитей (стренг волокон) следует, по-видимому, рассматривать преимущественно как следствие формоизменения (явление, обратное вы-тяжке) [646]. При вытяжке длина нитей (стренг волокон) увеличивается а диаметр уменьшается. При усадке (укорочении) по длине (эластическом восстановлении) диаметр нити должен увеличиваться. Совместное деформирование резинокордной системы в первом приближении может быть рассмотрено, исходя из простейшей модели армированных систем [615], в которой предполагается суммирование деформаций в последовательно расположенных элементах резины и корда с учетом их податливостей (обратных модулей) и объемных долей, а также суммирование напряжений от резины и нитей в направлении вдоль нитей. [c.262]

Специальные исследования условий восстановления крупнозернистого 0з, полученного прокаливанием крупных кристаллов паравольфрамата аммония, показали, что по мере удаления атомов кислорода из ортором-бического кристалла ШОз происходит деформация кристаллической решетки с преобразованием ее в близкую по строению моноклинную решетку синей окиси 02,эо, и из одного кристалла ШОз образуется один кристалл Ш02,9, сохраняющий форму первого. Дальнейшее удаление атомов кислорода, увеличивает количество кислородных вакансий в кристаллической решетке, что создает дефектную решетку неустойчивого твердого раствора вычитания на основе 02,д. Ниже 585° С в равновесных условиях, а в кинетических условиях реального процесса вплоть до 650° С из ШОг.э непосредственно образуется ШОа. [c.93]

Согласно второму закону термодинамики, работа будет максимальна, если при переходе системы в состояние равновесия с окружающей средой все процессы будут полностью обратимыми (равновесными). Е сли при этом система получает первичную энергию от источников, то эти процессы также должны быть равновесными. Из условия обратимости следует, что теплообмен с окружающей средой может происходить только в равновесном изотермиом процессе при температуре Т . Процесс обмена работой также долл ен бы гь равновесным, но при этом нужно учесть, что не вся работа, совершаемая системой, может быть отдана потребителю часть ее должна быть затрачена на вытеснение соответствующего объема окружающей среды с противодавлением рд. Поэтому при вычислении функций работоспособности учитывается только полезная работа 1 , равная разности работы деформации системы/ыо и работы но вытеснению объема окружающей среды [c.367]

В области высоких температур (выше 0,5Т пл) при обычных скоростях статических испытаний (е 10 с ) выполняется условие е > > 10 Д [86, 89, 90] (здесь О— коэффициент объемной самодиффузии), и в результате концентрация ступенек на дислокациях и концентрация вакансий в металле превосходят их термодинамически равновесные значения. Если учесть, что скорость диффузии примесных атомов при высоких температурах становится значительной и они уже не сдерживают движение дислокаций, то понятно, почему в данной области температур пластическая деформация происходит за счет миграции вакансий и дис[)фузни вдоль дислокаций, а энергия активации процесса определяется лишь энергией активации миграции вакансий [8]. Конкретные механизмы пластической деформации в этой области и ограничивающие их факторы достаточно подробно рассмотрены в разделе, посвященном картам механизмов деформации [31, 32]. [c.45]

Хизол 4485 при низкой температуре обладает некоторой замедленной упругостью, но почти не обнаруживает текучести. Картины полос, которые обрабатываются, часто получаются после довольно длительной выдержки под нагрузкой, так что большая часть замедленной упругой деформации успевает произойти до момента фотографирования полос. Это условие необходимо выполнять и при тарировочных испытаниях. Измерения порядков полос необходимо производить в равновесном состоянии, когда картина полос практически не меняется. В таком состоянии можно использовать упругие соотношения между напряжениями и деформациями, так как деформации со временем не меняются. Таким [c.140]

Различное поведение образцов технического и зонноочи-щенного железа при термоциклировании, возможно, связано с механизмом атомных переходов при полиморфных превращениях [105]. В соответствии с данными Д. С. Каменецкой и др. [1111, в чистом железе, содержащем 10 вес. % С, полиморфное превращение у -> а при охлаждении образцов со скоростью 0,5—50 град/сек происходит сдвиговым механизмом при температурах, близких к равновесной — 910° С. В железе с 5 10 вес.% С в этих условиях возможна лишь неупорядоченная перестройка упаковки, а мартенситное превращение начинается лишь по достижении 540° С. Если предположить, что в монокристаллах железа прямое полиморфное превращение (у а) происходит в одной кристаллографической системе, а обратное ( ->-v) — в другой, образец приобретет остаточное изменение размеров. Подобная ситуация складывается и в поликристалличе-ском образце, в котором имеется текстура роста. СЗбратное полиморфное превращение может совершаться и нормальным механизмом перестройки упаковки. Указанные предположения подтверждают и данные о формировании поверхностного рельефа при периодических нагревах и охлаждениях. Неупорядоченная перестройка решетки не сопровождается макроскопически неоднородной деформацией, и [c.54]

При соблюдении структурного соответствия зародыш новой фазы когерентно связан с матрицей. Поверхность раздела двух кристаллов считается когерентной, если кристаллы соприкасаются общими плоскостями (сопряжение межнлоскостного расстояния одного кристалла с геометрически подобной, но кристаллографически отличной структурой другого кристалла) и взаимно связаны ориентировками (решетка одной фазы постепенно переходит в решетку другой). Чем лучше геометрически согласуются кристаллы и чем меньше различие электронных конфигураций их атомов, тем меньше энергия поверхности раздела. Такое сопряжение возможно при некотором упругом искажении решеток (например, сжатии одной и растяжении другой) вблизи границы раздела. Таким 0браз0)М, общим условием когерентности является образование метастабильной решетки у зародыша или деформация его равновесной решетки. В обоих случаях свободная энергия новой фазы возрастает по сравнению с равновесной. Следует отметить, что полная когерентность в реальных сплавах наблюдается редко. Однако даже при некогерентном выделении в связи со стремлением системы уменьшить поверхностную энергию может наблюдаться ориентационное соответствие решеток двух фаз. Так, например, в системе медь — цинк при выделении из р-латуни частиц а-фазы наблюдается соотношение (110)р II (111)а и [111]р II [110]а. С упругой энергией деформации связана также форма выделяющейся частицы. [c.178]

В неравновесной термодинамике существенную роль играют оценки "расстояния" от условно выбранного равновесного состояния. Зеегер [176] ввел в качестве меры "удаленности" от состояния термодинамического равновесия при ПД отношение X = WfW . Действительно, согласно первому закону термодинамики, величина X связана с диссипируемой в виде тепла энергией Q соотношением вида -Q = W(1 - 1/Х) > О [177]. В случае деформации в упругой области <2 = 0 (не учитывается эффект понижения температуры, связанный с энгармонизмом колебаний кристаллической решетки) =1 при больших степенях ПД, т.е. в условиях сильной нерав-новесности, -QJW = 1, следовательно, Х— оо. Параметр X связан с характеристиками микро- и субмикроструктуры материала, а также с условиями нагружения (А- увеличивается с напряжением и температурой) [177]. [c.102]

В соответствии с диаграммой Си—Sn (рис. 6.7) оловянистые бронзы характеризуются широким интервалом кристаллизации, вследствие чего они склонны к ликвации и пористости в отливках, а также имеют низкую жидкотекучесть. Несмотря на то что растворимость олова в меди при равновесных условиях составляет 15,8 %, в обычных условиях охлаждения в связи с низкой скоростью диффузии олова уже при его содержании 5...6 % в структуре появляется 5-фаза — хрупкое соединение u3 SHg. В литом состоянии 5-фаза располагается сеткой по границам зерен, резко снижая пластичность и вязкость, а после деформации и отжига она в виде игл располагается непосредственно в а-фа-зе. Две другие фазы ((3 и е) являются соединениями ujSn и ujSn. [c.114]

При этом усиливается развитие задержанных упругих деформаций. Если материал проявляет высокую эластичность, то возникают высокоэластические деформации. Восходящая ветвь кривых т (y) отклоняется от оси ординат. С повышением напряжений на упругие деформации накладывается течение. Поэтому восходящая ветвь оказывается в большей или меньшей степени вогнутой к оси абсцисс. В рассматриваемых условиях на кривой т (у) проявляется максимум (кривая 2), происхождение которого будет рассмотрено ниже. После максимума нисходящая ветвь плавно переходит в ветвь установившихся режимов течения, которым отвечают равновесные задержанные упругие (или высокоэластические деформации). А. А. Трапезниковым с сотрудниками описаны случаи, когда после более или менее крутого подъема на кривых т (/) наблюдается пологая площадка и только вслед затем достигается максимум. С увеличением скорости деформации эта площадка вырождается. [c.65]

Проведем оценку для сплава Zn—0,4 % А1, сверхпластичного при комнатной температуре (см. 1.2). В этих условиях равновесная концентрация вакансий Со = Ю [2, 59]. Из условия роста зерен при отжиге была определена величина К=Ъ,2 mkmV . В соответствии с выражением (32) можно определить значения v при СПД, которые оказались близки к экспериментальным данным [2 и составили 2-10- , 9-10- и 1,4-Ю-" при скоростях деформации соответственно 4-10 , 4-10- и 4-10- - . Отсюда при помощи уравнения (52) оценим размер зерен при различных скоростях деформации сплава. [c.95]

Все факторы, препятствующие локализации деформации в материале и способствующие увеличению пластической энергоемкости материала в процессе равновесного и неравновесного развития деформации и разрушения, должны способствовать улучшению работы материала при длительных нагружениях наличие мягких слоев на поверхности детали, увеличение радиусов в вершине надрезов, уменьшение градиентов напряжения, учет анизотропности материала, защита от коррозионного и адсорбционного воздействия сред и т. д. Это относится не только к лабораторным испытаниям, но и является условиями рационального конструирования и технологии, особенно в тех случаях, когда отдельные входящие в узел детали, составляющие неподгружае-мую напряженную систему, резко различны по податливости, например, болтовые соединения, детали цилиндров, нагруженных внутренним давлением, и др. [c.154]

Линеаризованные уравнения ползучести для пластин были одновременно и независимо получены С. А. Шестериковым (1961) и Л. М. Курши-ным (1961) ряд задач, относящихся к устойчивости пластин и оболочек, на основе линеаризованной теории рассмотрели С. А. Шестериков, Л. М. Куршин, А. П. Кузнецов (1964), И. Г. Терегулов (19ХХ) и другие авторы. При этом использовались те же критерии, которые указаны выше применительно к стержням. Г. В. Иванов (1961) обратил внимание на то, что при обобщении критерия устойчивости на случай неупругих систем существенную роль играет способ перехода из основного состояния в дополнительное, и дал обобщение классического критерия за критическое значение параметра нагружения принимается то наименьшее значение, при котором возможно нетривиальное состояние равновесия при условии, что переход из основного состояния в нетривиальное равновесное состояние осуществляется при выполнении некоторых ограничивающих условий, налагаемых на дополнительные деформации. В задачах ползуче сти роль параметра нагружения играет время. [c.146]

В предыдущих параграфах рассматривались вопросы деформируемости и прочности грунтов в условиях, когда при заданной системе внешних нагрузок на грунт последний находится в равновесном состоянии с фиксированными полями напряжений, деформаций и смещений. При определенных условиях (сухие или маловлажные грунты, медленно меняющиеся внешние нагрузки и т. п.) такие состояния вырабатываются синхронно с изменением внешней нагрузки. Однако не менее распространенными являются случаи, когда такого рода стабилизированные состояния вырабатываются в течение более или менее продолжительного времени после прекращения изменений внешней нагрузки. Это связано с тем, что наличие воды в порах грунтовой среды (как правило, это глинистые грунты) обусловливает при приложении нагрузки протекание процессов ползучести минерального скелета и фильтрации так называемой свободной воды в грунте через пористый скелет, что, в свою очередь, приводит к перераспределению напряжений и возникновению дополнительных деформаций скелета. Процессы подобного рода, обусловленные только фильтрацией свободной воды, в механике грунтов имеют специальное название — фильтрационная консолидация грунтов. Эффекты же, вызываемые ползучестью скелета, в литературе иногда называются вторичной консолидацией [c.217]

М. X. Шоршоров, А. С. Тихонов и В. Г. Осипов [186] отмечают, что в определенных условиях сильно развитая межфазная или межзеренная поверхность является интенсивным источником вакансий при относительно низких температурах. В итоге при необычно низких температурах в мелкозернистых материалах развивается вакансионная ползучесть, которая концентрируется по границам зерен. Оценочные расчеты, приведенные в работе [186], показывают, что концентрация вакансий в условиях развития сверхпластичности может в 1000 раз превышать равновесную. Если коэффициент диффузии в условиях сверхпластичности в 10 —10 раз больше равновесного значент1я, то уравнение (43) будет давать скорости деформации, близкие к экспериментально наблюдаемым. [c.159]

Наличие релаксации приводит к тому, что для описания механических свойств резину приходится пользоваться неравновесными и равновесными характеристиками. В реальных условиях не всегда за время эксперимента достигается истинное равновесие. В связи, с этим вводится понятие об условно-равновесном состоянии, отвечающем моменту выхода зависимости напряжение — время (см. рис. 1.1) на участок, близкий к линейному [10. Статическая деформация резины — случай неравновесного деформированного состояния, а равновесная деформация — частный случай статической деформации, когда время нагружения стремится к бесконечноссти. [c.9]

Для однократного нагружения с заданной скоростью деформации ds/dt в изотермических условиях, близких к равновесным, для которых а = E oS, где Есо — условно-равновесный модуль, применимость (4.4.3) проверена для ненаполненной резины из СКС-30 [607] при использовании закона (4.1,3), преобразуемого к виду [c.247]

В стеклообразном состоянии двулучепрсломление иногда может быть также связано с упругой ориентацией оптически анизотропных макромолекул или их частей (например, подвижных боковых метильных групп в полиакрилатах и фторидных групп в полиметакриловых эфирах) вблизи их равновесного состояния. При этом возникает так называемая упругая составляющая дву лучепреломления, которая достигает своего максимального значения практически мгновенно после приложения нагрузки. В случае идеальных упругих тел общее двулучепрсломление определялось бы упругой деформацией, так как в этих условиях упруго деформированный полимер находился бы в равновесном состоянии. Однако следует отметить, что поведение реальных полимерных тел отличается от упругого. Для них характерно изменение деформации и величины двулучепреломления во времени даже в стеклообразном состоянии. [c.236]

При анализе условий образования устойчивых зародышей на основе равновесных диаграмм состояния необходимо дополнительно учитывать зависимость свободной поверхностной энергии на границе раздела фаз Я. и энергии упругой и пластической деформации Е от кривизны межфазной границы. При одинаковом объеме зародыша новой фазы энергия деформации будет наименьшей, если зародыши имеют форму плоского линзовидного диска, и наибольшей, если он представляет собой шар [6]. При одинаковой величине поверхности зародышей поверхностная энергия также наименьшая у плоского линзовидного диска и наибольшая у шара. При построении равновесных диаграмм состояния эти энергии полагают постоянными, что справедливо в первом приближении только в случае плоской границы. Однако даже при плоской границе раздела поверхностная энергия зависит от того, какими кристаллографическими плоскостями сопрягаются фазы. То же самое можно отметить и относительно энергии деформации, поскольку она зависит от анизотропии коэффициента линейного расширения и модулей упругости и сдвига в различных кристаллографических направлениях. Итак, если поверхность раздела фаз криволинейна, то равновесие сдвигается. Чем больше кривизна межфазной границы или меньше ее радиус, тем резче смещение лиш й растворимости на диаграмме состояния и тем больше приращение свободной энергии, приходящееся на единицу объема возникающей или растворяющейся фазы. Для того чтобы в этих условиях приращение свободно энергии системы в целом было наименьнгим, необходим переход некоторого количества одной фазы в другую, имеющую более низкий уровень уделыгоп свободной энергии. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...