Создание деформации

Испытания образцов в напряженном состоянии проводятся либо при постоянной величине деформации в них, либо при постоянном напряжении. Некоторые способы получения в образцах постоянной деформации показаны на рис. 11-9., При выборе того или иного способа создания деформации следует иметь в виду, что в схемах а и б максимальные напряжения в металле приходятся на участки образцов, находящиеся в зазоре. Если при наличии щели скорость коррозии данного металла, например алюминия или его сплавов, возрастет, то схемы а и б неприменимы. В этом случае целесообразно применять схемы виг. Геометрические размеры образцов и приспособлений в соответствии со схемой в, в зависимости от выбранного напряжения о, определяются из зависимости [c.65]

Прибор включают в общую схему диффузионной установки (рис. 14). Указанный прибор не дает возможности создания деформаций больше 100 % (по площади). [c.31]

Первичная рекристаллизация — процесс зарождения и роста новых равноосных зерен при нагреве до полного исчезновения текстуры, созданной деформацией. Температура начала первичной рекристаллизации температурный порог рекристаллизации) меняется от 0,1...0,2 для чистых металлов до 0,5...0,6 для твердых растворов. Зародышами новых зерен являются отдельные энергетически выгодные блоки (центры рекристаллизации). [c.131]

Очень часто за tp принимают температуру половинного разупрочнения, при которой прирост твердости, созданный деформацией, уменьшается вдвое. Эта методика проходит на а-сплавах (рис. 73, а), но не годится для сплавов g и 7 (рис. 73, б—г), где с повышением температуры отжига твердость постепенно снижается и при температуре около 800°С достигает твердости исходного состояния. Возможно наличие двухфазной нестабильной области (e-bv)-сплавов и определяет независимость tp я t р (см. рис. 72) от содержания марганца. [c.181]

В любом случае на заданной поверхности раздела и вблизи свободной кромки вводится стартовая трещина размером а. Эта трещина представляет эффективный дефект на поверхности раздела. Предполагается, что в результате создания деформации трещина устойчиво распространяется вдоль той поверхности раздела, где она находится. Конечно-элементная схема трещины, распространяющейся путем малых конечных приращений, представлена на [c.131]

Отметим, что коэффициент связан только с созданной деформацией е , тогда как — только с температурным изменением А Т. Если нагрузка каждого вида по отдельности вызывает соответствующее раскрытие трещины, то можно показать, что коэффициент j. выражается как [c.133]

Если же во время опыта нижнюю нить резко с большой силой дернуть, то она разорвется, а верхняя как будто и не почувствует этого сильного рывка (рис. 4.9, в). Причина кроется в том, что большая сила F действует на груз в течение очень короткого времени At. Это время затрачивается только на создание деформации нижней нити во время рывка. Тело массой т получает такой малый импульс, что не успевает набрать скорость и сдвинуться с места. Поэтому у верхней нити не возникает дополнительных деформаций, и она остается целой. [c.188]

Отметим, наконец, что в наших рассуждениях скрывается одно недосказанное предположение о том, что время, затраченное на создание деформаций во время удара, равно времени снятия деформаций. Немного позже мы докажем его справедливость. [c.191]

Данные табл. 5 показывают, что созданные деформацией концентрации вакансии даже при температурах закалки меньше, чем созданные равной деформацией при 78° К. Имеются две причины, по которым число вакансий, сохраняющееся после закалки с деформацией, меньше суммы термических вакансий и вакансий, созданных при низкотемпературной деформации. Одна из причин — аннигиляция термических вакансий во время закалки вторая — ббльшая потеря вакансий во время закалки в деформированном образце по сравнению с недеформиро-ванным. Обе точки зрения будут обсуждены в этой статье. Наши данные показывают, что эффективность создания вакансий при одинаковой деформации одна и та же для любой температуры между 78° К и 1100° К для нас неочевидно, что эффективность создания вакансий сколько-нибудь выше при 2000° К- Кроме того, расчеты, приведенные в приложении, показывают, что, если даже вся энергия, затраченная на пластическую деформацию, идет на создание вакансий, число вакансий, созданных дефор-мацией, будет гораздо меньше, чем число термических [c.329]

Для испытания на растяжение служат испытательные машины, имеющие механизмы для нагружения (для создания деформации) образца, для передачи растягивающей силы и центрировки образца, для измерения растягивающего усилия. [c.11]

Учитывая вышеизложенное, представляются сомнительными высказанные в ряде работ [47, с. 957 49 76] соображения о сегрегации примесных атомов в процессе деформационного старения не только на дислокациях, но и на поверхностях раздела (границах зерен). Эти соображения приводятся для объяснения изменения таких свойств при деформационном старении, определение которых связано с большими пластическими деформациями. Если речь идет о старых поверхностях раздела, которые существовали до деформации, то необъяснимо, почему дополнительная сегрегация осуществляется в условиях конкуренции повышенной плотности дислокаций и почему вообще она должна быть более высокой по сравнению с сегрегацией в равновесном состоянии (например, отожженном состоянии), когда условия ее образования несравненно благоприятнее. Если речь идет о сегрегации к новым поверхностям раздела, созданным деформацией, то эти поверхности имеют дислокационное строение, и поэтому механизм сегрегации у них является общим механизмом деформационного старения. При повторном нагружении, указанные поверхности могут работать как источники дислокаций, в то время как другие системы дислокаций не являются таковыми и не отрываются от примесных атомов, образуя стопоры для вновь генерируемых дислокаций. [c.41]

Компенсация возникающих деформаций и перемещений путем создания деформаций противоположного знака. Например, предварительный пластический изгиб перед сваркой. симметричное расположение швов, рациональная [c.171]

Упругое предварительное деформирование деталей в приспособлениях производится так, чтобы зона сварки оказалась расположенной в зоне растягивающих напряжений. Сварка по напряженному металлу приводит к уменьшению величины усадочной силы, действующей на конструкцию после сварки. Вследствие этого уменьшается величина изгиба и укорочения. На рис. 7-8, а показана эпюра остаточных пластических деформаций укорочения в широкой пластине при сварке без растяжения. Усадочная сила пропорциональна площади АВВ А. При наличии предварительно созданных деформаций удлинения Де (рис. 7-8, б) остаточные пластические деформации укорочения, будут выражаться площадью СВВ С. Следовательно, усадочная сила будет заметно меньше. В случае Де=ет усадочная сила равна нулю. [c.182]

При стесненном кручении (рис. 12.1, 6) для создания деформации свободного кручения идет только часть полного крутящего момента А/хр. Другая часть, которую [c.321]

Возврат (отдых) представляет собой явление, характеризующееся снятием напряжений в пластически деформируемом металле. Для чистых металлов возврат происходит при Тд Яг 0,3 Тпл (где Тц — абсолютная температура возврата — абсолютная температура плавления). Возврат частично восстанавливает пространственную решетку деформированного металла, приводя ее к начальному исходному положению, что подтверждается рентгеноструктурным анализом. Возврат не изменяет форму и ориентировку зерен, созданных деформацией. Механические свойства металла при возврате изменяются незначительно, однако значительно повышаются антикоррозионные свойства металла и увеличивается электропроводность. [c.235]

Опоры с предварительным натягом. Жесткость опор на подшипниках качения может быть значительно повышена при создании предварительного натяга. В обычно отрегулированных подшипниках относительное осевое смещение колец под действием внешней осевой силы складывается из свободного перемещения в пределах имеющегося в подшипнике осевого зазора и упругой деформации в местах контакта тел качения с кольцами подшипника. [c.124]

Центры рекристаллизации образуются всегда в местах максимальных искажений кристаллической рещетки, созданных деформацией, где возникли локальные области, значительно разориентированные относительно окружения. Поскольку разориентировки в решетке создаются избытком дислокаций одного знака, это означает, что обязательным условием формирования центров рекристаллизации является создание при деформации вокруг определенных локальных областей такого избытка дислокаций и соответственно изгиба решетки. [c.313]

Поиски путей создания оптимальных по своей структуре и распределению барьеров показали, что в стали и многих сплавах, испытывающих фазовые превращения, такие барьеры можно создать, если подвергнуть материал комбинированному воздействию в одном технологическом цикле пластической деформации и термической обработке. Этот технологический метод получил название термомеханической обработки (ТМО). Ей можно дать такое определение термомехантеская обработка— это совокупность выполненных в одном технологическом цикле в различной последовательности операций пластической деформации, нагрева и охлаждения сплавов, испытывающих фазовые превращения. Структура, фазовый состав и соответственно свойства сплава формируются при ТМО в условиях влияния структурных несовершенств, созданных деформацией на механизм фазового перехода и структуру новых фаз, и наоборот. [c.532]

Схема универсальной машины Амслера на 100 т с гидравлическими приводом и силоизмерением (фиг. 27), Создание деформации испытуемого образца осуществляется перемещением средней траверсы, связанной при помощи двух тяг, и поперечины с поршнем гидравлического цилиндра. Усилие определяется по давлению масла в рабочем цилиндре при помощи специального динамометра, состоящего из гидравлического цилиндра с поршнем и массивного маятника. Увеличение давления масла в цилиндре силоизмерителя вызывает выдвижение поршня и отклонение массивного маятника от вертикального положения. Отсчёт усилий производится по шкале с равномерными делениями. [c.18]

Особый интерес с точки зрения стойкости штампового инструмента представляет низкотемпературная термомеханическая обработка (НТМО). Эффект НТМО заключается в том, что созданные деформацией и зафиксированные закалкой дополнительные дислокации повышают прочностные харалтери-стики инструментальных сталей. Технология НТМО состоит [c.143]

Применяя сплавы Т1 — N1 в качестве приводных элементов микронасосов, попытались [56, 57] осуществить подачу лекарственных препаратов и Оценить свойства этих насосов. Для микронасосов использовалась проволока из Т1 — 1М1 0 0,2 мм (А =45 °С). Для создания деформации система содержит сильфон и клапан одностороннего действия. Нагрев осуществляется прямым пропусканием тока (600 мА, 4 с), охлаждение — естественное, поэтому необходимое время нагрева — охлаждения за один цикл составляет 15 с. Проволока из сплава Т1 — 1М1, используемая в качестве приводного элемента, должна обеспечивать сравнительно большую силу восстановления и большой коэффициент восстановления формы. Для этого перед применением в качестве приводных элементов проволока после отжига подвергалась 10-кратному циклическому воздействию эффекта памяти формы с предварительной деформацией 6 %. Установлено, что таким образом можно получить микронасосы с расходом 40 мл/мин при 10 циклах. На практике требуется надежная работа насоса по крайней мере при 10 циклах, поэтому необходимы дальнейшие усовершенствования. [c.209]

Часто за величину температуры начала рекристаллизации tl принимают так называемую температуру половинного разупрочнения, при которой прирост твердости, созданный деформацией, уменьшается вдвое. Иногда за/" принимают температуру, после которой начинается крутой спад твердости. Для рассматриваемых карбидсодержащих и подобных им гетерофазных сплавов такой метод определения 2 р не приемлем, ибо протекающий одновременно с рекристаллизацией процесс распада также влияет на величину твердости. Так, для ряда сплавов при температуре 1100° С перед резким падением твердости, характеризующим начало рекристаллизации, наблюдалось некоторое повышение твердости (см. рнс. 67). [c.204]

Для создания деформации всестороннего сжатия тело объемом 10 л подвергали давлению 100 ат. На сколько при этом уменьшился объем тела, если модуль всестороннего сжатия S-lQii Па [c.333]

Эмбери и др. [47] изучали влияние закалки без пластической деформации и с ней на структуру сплава А1— 7% М в материале,, закаленном с большими предО сторожностями против создания деформации, геликоиды не наблюдались. Эйкум и Томас [22] также сообщили некоторые предварительные данные по влиянию деформации образца тотчас после закалки. Эксперименты, которые были по существу экспериментами по деформационному отжигу, привели к очень высокой плотности петель. Большинство петель выстроено в ряды или в колонны вдоль направления <Ц0> это свидетельствует о том, что сегменты винтовых дислокаций непрерывно отрываются от спирали во время ее образования, оставляя позади себя петли. Этот эффект был также подтвержден Вестмакоттом и др. 50], которые наблюдали источник скольжения в сплавах А1—4% Си этот источник мы обсудим дальше. В некоторых случаях геликоидальные ветви не полностью вырождаются, образуя петлю и винтовой сегмент, как видно. из рис. И. [c.289]

MOB с дислокациями, которые введены деформацией. Формальным итогом этого взаимодействия является изменение расположения примесных атомов в объеме металла после деформаццонного старения по сравнению с тем расположением их, которое существовало сразу после деформации. После деформационного старения распределение примесных атомов в основном следует распределению дислокаций, дислокационной структуре, созданной деформацией. [c.8]

При искусственном деформационном старении низкоуглеродистой стали в равновесном состоянии интенсивный подъем ударной вязкости наблюдается лишь при температурах выше 350—450° С, так как в указанном интервале кривые an=f(t iap) претерпевают либо задержку в подъеме, либо даже некоторое падение. В этом же интервале наблюдается увеличение или задержка в падении Оу, 0т, Ов, НВ, Не и уменьшение или задержка в подъеме o и я з (рис. 24, 30) [108]. Исследование влияния степени деформации на эТот эффект показало, что он более четко выражен по упрочнению и падению пластичности для оптимальной степени деформации, почти не проявляется для меньших степеней и несколько уменьшается для более высоких (см. рис. 30). Увеличение степени деформации несколько снижает температуру максимума упрочнения и минимума пластичности. Следовательно, рассматриваемый эффект требует определенной плотности дислокаций и дислокационной структуры. Хотя природа его не ясна, можно предполагать, что он связан с предрекристаллизационным перераспределением дислокаций типа полигонизации и сегрегацией на полигональных стенках +N [8, с. 127, 121]. Более четкие полигональные стенки, к тому же закрепленные +N, являются более эффективными препятствиями для дислокаций, чем размытые границы, созданные деформацией (небольшой). Поэтому, вероятно, происходит упрочнение и падение пластичности. Интересно, что упрочнение может достигать максимального уровня, полученного при более низких температурах старения, но пластичность, хотя и падает, но остается выше соответствующих минимальных значений. Таким образом, в ин- [c.72]

Определение твердости представляет собой другой вид статических испытаний, очень широко используемый в заводской и исследовательской практике. Этот вид испытакг1Й, прост, не требует много времени и не связан с разрушением материала. Под твердостью понимают сопротивление местной пластической деформации на поверхности. Способы и условия создания деформации ири определении твердости весьма разнообразны. Самое большое распространение получили методы, прн которых стандартный наконечник (индентор) медленно вдавливается в испытываемый матерпал с определенной силой. В результате возникает местная деформация материала, выражающаяся в образовании отпечатка, площадь или глубина которого после снятия нагрузки, служит мерой твердости. [c.58]

Создание деформаций и перемещений, обратных сварочным, путем пластического деформирования заготовок. Например, раскатка края цилиндрической обечайки (рис. 13, а), выштамповка сферической оболочки перед вваркой штуцера (рис. 13, б), предварительный пластический изгиб балки перед сваркой и т. п. [c.181]

Различное поведение сталей после старения при прямом и обратном нагружениях связывают с эффектом Баушингера в виду аналогичного характера зависимостей свойств при повторном нагружении от нагрева. Отсутствие упрочнения после деформационного старения в случае равнонаправленной деформации объясняется тем, что плоскости движения дислокации определяются направлением максимальных касательных напряжений. После деформационного старения распределение примесных атомов в основном следует дислокационной структуре, созданной деформацией. При изменении направления максимальных касательных напряжений вступают в действие новые источники дислокаций, движение которых происходит по новым плоскостям, где отсутствуют нарущения в структуре, вносимые деформационным старением. По мнению авторов работы [2], упрочняющий эффект деформационного старения может определяться не только ограниченной подвижностью дислокаций, окруженных примесными атомами, но и тем, что старые , заблокированные, дислокации становятся препятствием для новых дислокаций, движущихся по тем же плоскостям. Новые же дислокации, движущиеся при изменении схемы нагружения по новым плоскостям, таких препятствий не имеют. [c.71]

Механическая обработка обычно снижает концентрацию апряжений. Упрочнение металла, осуществляемое прокаткой )оликами или ударными инструментами, целесообразно применять для повыщения статической прочности в тех случаях, когда металл достаточно пластичен и требуется повысить прочность отдельных зон, например, зоны отпуска. При наличии концентраторов или других причин, вызывающих локализацию пластических деформаций, методы механического упрочнения, основанные на создании деформаций удлинения, следует применять с осторожностью. Это замечание полностью относится также металлам, склонным к деформационному старению. [c.216]

ПЬЕЗОЭЛЕМЕНТ — изготовленная из пьезоэлектрического материала деталь простой геометрич. формы (стержень, пластина, диск, цилиндр и т. п.) с нанесёнными на определённые её поверхности электродами, являю-ш аяся основой пьезоэлектрического преобразователя. С электродов П. снимается электрич. заряд, образуюш,ийся при прямом пьезоэффекте, или к ним подводится электрич. напряжение для создания деформации в результате обратного пьезоэффекта. П. вырезается из кристалла или изготавливается из пъезокерамики таким образом (с учётом расположения электродов), чтобы взаимная ориентация механич. сил и электрич. полей (индукций) обеспечивала для данной кристаллич. системы, обладающ,ей определённой симметрией, реализацию прямого или обратного пъезоэффекта с возникновением нормаль- ных колебаний заданного типа. Напр., для создания [c.288]

Одним из величайших достижений SolidWorks 2004 является новая возможность создания деформаций элементов. Этот инструмент используется для свободных манипуляций с формой отдельных частей модели. При помоши этого инструмента можно также изменять форму всей модели целиком. Чтобы создать деформацию, шелкните на кнопке Deform (Деформировать) в менеджере команд (после добавления ее через настройки). На экран будет выведен менеджер свойств Deform (Деформировать) (рис. Сушествует два основных метода создания деформации. Оба эти метода описаны далее. [c.542]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Жесткость опор на подшипниках качения может быть значительно повышена при создании предварительного натяга. В обычно отрегулированных подшипниках относительное осевое смещение колец под действием внешней осевой силы складывается из свободного перемещения в пределах имеющегося в подшипнике осевого зазора и упругой деформации в местах контакта тел качения с кольцами подшипника. Сущность предЕ арительного натяга заключается в том, что пару подшипников предварительно нагружают осевой силой. Эта сила не только устраняет осевой зазор в парном комплекте подшипников, но и [c.100]

Сущность предварительного натяга заключается в том, что пару подшипников предварительно нагружают осевой силой. Эта сила не только устраняет осевой зазор в парном комплекте подшипников, но и создает начальную упругую деформацию в местах контакта колец с телами качения. Если затем подшипник нагрузить рабочей осевой силой, то относительное перемещение его колец под действием этой силы будет зна штельно меньше, чем до создания предварительного натяга. Чем меньше относительное перемещение колец, тем выше жесткость узла. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...