Деформация пластическая холодная

Основой поверхностного упрочнения стальных изделий методами пластической деформации в холодном состоянии является наклеп— повышение прочности и твердости в результате изменения структуры и свойств стали. [c.152]

Упрочнение швов пластической деформацией в холодном состоянии (накатывание, дробеструйный наклеп, чеканка пневматическим инструментом с пучковыми чеканами) позволяет довести циклическую прочность шва до прочности основного. % еталла. [c.180]

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

Однако это состояние не является единственным, а иногда поддается регулированию. Например, при прокатке и волочении пластическая деформация в холодном состоянии приводит к преимущественной ориентировке зерен (текстура). [c.23]

Пластическая холодная деформация [c.94]

Деформационное упрочнение (наклеп) поверхностного слоя в процессе механической обработки подчиняется общим закономерностям упрочнения металлов при их пластической деформации в холодном состоянии, т. е. при температурах, меньших температуры рекристаллизации. [c.111]

Высокая твердость алмаза и малый радиус рабочей части позволяют эффективно обрабатывать любые металлы, поддающиеся пластической деформации в холодном состоянии, в том числе и закаленные до твердости 60—62 HR . [c.176]

Заготовки, полученные методом пластической деформации в холодном или горячем состоянии, обычно имеют неоднородную твердость и неблагоприятную для резания структуру металла. Для устранения указанных недостатков заготовки перед механической обработкой подвергают нормализации, улучшению, отжигу, отпуску. Наилучших результатов при обработке заготовок из легированных сталей достигают при изотермическом отжиге. После изотермического отжига заготовки имеют крупнозернистую ферритно-перлитную структуру с твердостью НВ 156 — 207 и пределом прочности при растяжении Стд = = 520 -г 686 МПа. Если заготовки имеют пониженную твердость, то при обработке зубьев металл налипает на режущие кромки инструмента, параметр шероховатости поверхности повышается. Слишком твердый материал вызывает повышенное изнашивание инструмента. [c.356]

Теория пластичности металлов изучает основные закономерности их пластической деформации, а также разрабатывает теоретические основы методов расчета напряженно-деформированного состояния металла при его обработке давлением. Условно различают физическую, математическую и прикладную теории пластичности. Физическая теория пластичности на основе реального кристаллического строения металлов и дефектов их кристаллических решеток изучает механизм пластической деформации, влияние холодной и горячей пластической деформации на механические, физические и химические свойства металла. [c.6]

Характерным также является жесткость пресса, простота наладки штампа, надежность и простота ограничения хода ползуна в зависимости от заданных значений допустимых сил и высотных размеров пресс-остатка перемычки и т. п.). В ряде случаев необходимость снижения скоростей деформирования вызвана физической природой металла и технологическими особенностями процесса. При определенных условиях, зависящих от физической природы металла, активных и реактивных сил трения и соотношения поперечных размеров и толщины перемычки, процесс пластической деформации при холодном выдавливании прекращается, и наступает срез. Наибольшую опасность это яв- [c.18]

Предварительная пластическая деформация в холодном состоянии влияет не только на величину Og, но также [c.280]

Неполная холодная деформация. При неполной холодной деформации наряду с упрочнением происходит частичное разупрочнение в результате возврата. Иногда неполную холодную деформацию называют теплой. В результате такой деформации рекристаллизация и разупрочнение проходят неполностью, структура металла может быть полосчатой (волокнистой) без следов рекристаллизации, а при значительной деформации наблюдается текстура деформации. Пластические свойства такого металла выше, чем. металла деформированного при отсутствии возврата, а прочностные свойства несколько ниже, Температура неполной холодной деформации 0,3—0,5 Т л. [c.19]

При изготовлении изделий или конструкций низколегированные стали подвергаются деформации в холодном или горячем состоянии или холодной обработке резанием. Такие стали в горячем состоянии обладают высокими пластическими свойствами, поэтому их можно легко формоизменять после пагрева. Однако следует иметь в виду, что при чрезмерно высокой температуре нагрева (для большинства сталей выше 1000° С) происходит интенсивное укрупнение зерна аустенита, сопровождаемое существенным снижением ударной вязкости и сопротивления хрупкому разрушению. [c.13]

Влияние пластических деформаций, созданных холодной прокаткой, при внутри кристаллитном характере растрескивания можно проиллюстрировать на примере сплавов на магниевой основе. [c.51]

В зависимости от температуры и скорости деформации различают холодную и горячую деформации. При холодной пластической деформации (с полным упрочнением) полностью отсутствуют явления возврата и рекристаллизации. Температура холодной пластической деформации Т < 0,3 Гпл, где Гщ, — абсолютная температура плавления деформируемого металла. Получаемые изделия имеют поверхности высокого качества, а также высокие прочностные свойства. Матери- [c.473]

Процесс холодной гибки и правки стали вызывает пластические деформации при напряжениях, близких к состоянию текучести металла. Для низко-углеродистой стали предел текучести на диаграмме растяжения соответствует остаточным деформациям, равным 2—3 /о. Остаточные деформации при холодной гибке не должны выходить за пределы площадки текучести. [c.579]

Пластические свойства металлов зависят от структуры, химического состава, температуры нагрева и скорости деформации. С увеличением температуры нагрева, понижением скорости деформации пластические свойства металла возрастают. Деформирование металлов в холодном состоянии приводит к наклепу, искажению кристаллической решетки, изменению структуры металла. Такое состояние металла нестабильно, так как металл может изменять свои свойства. Чтобы восстановить деформированную структуру, необходимо нагреть деталь до температуры рекристаллизации, равной 0,4 температуры плавления металла. При меньших температурах происходит только частичное устранение искажения в кристаллической решетке. При восстановлении деформированием рекомендуются следующие температуры 1250—800° С деталей из углеродистых сталей, 1150—850° С — из легированных сталей, 850—700° С — из бронзы. [c.226]

Пластическую деформацию деталей производят как в холодном, так и в горячем состоянии в специальных приспособлениях на прессах. При обработке деталей в холодном состоянии пластическая деформация происходит за счет сдвига отдельных частей кристаллов друг относительно друга по плоскостям скольжения. При сдвиге кристаллов происходит искажение кристаллической решетки и образование на плоскостях скольжения мелких осколков кристаллов, которые создают шероховатость, препятствующую дальнейшему перемещению кристаллов. Таким образом пластическая деформация металла в холодном состоянии упрочняет металл. Это явление упрочнения металла при деформации в холодном состоянии получило название наклепа. В результате наклепа повышается предел прочности и твердость металла, а его пластические свойства понижаются. [c.127]

Фазовые превращения при пластической деформации в холодном состоянии [c.134]

Пластическая деформация в холодном состоянии, создавая неоднородность напряженного состояния, оказывает существенное влияние на ускорение дисперсионного твердения малоуглеродистых сплавов. Так, при производстве пружин из дисперсионно твердеющих сплавов сочетание закалки с деформацией дает большее упрочнение при последующем низкотемпературном отжиге, чем одна закалка без холодной деформации. [c.135]

Тем не менее рассмотрим причины этой зависимости. При холодной обработке давлением протекает процесс релаксации, заключающийся в том, что в процессе и в результате деформации происходит переход с определенной скоростью упругих деформаций в пластические. Пластическая деформация распространяется внутри тела с меньшей скоростью, чем упругая. Поэтому при больших скоростях деформации доля упругой деформации большее, чем при малых. Чтобы получить заданную степень остаточной деформации при высоких скоростях деформации, нужно назначить большую суммарную деформацию и, следовательно, приложить большее усилие, чем при малых скоростях. По этой причине павы-шение скорости деформации при холодной обработке давлением увеличивает сопротивление так же, как при горячей. [c.153]

Медь обладает высокой тепло- и электропроводностью, пластичностью. Она легко подвергается пластической деформации в холодном и нагретом состояниях. Нормальный электродный потенциал двухвалентной меди Си Си + + 2е ) равен -Ь0,34 В, а одновалентной (Сич Си+- -< ) 4-0,52 В. [c.66]

Однако это состояние не является единственным. Пластическая деформация в холодном состоянии (прокатка, волочение и Т. д.) приводит к преимущественной ориентировке зерен (те/с-сгура). Степень преимуш,ественной ориентации может быть различна и изменяется от случайного распределения до такого состояния, когда все кристаллы ориентированы одинаково. [c.27]

Введение примесей в металл (легирование) увеличивает температуру рекристаллизации. Чем выше степень деформации, тем ниже температура рекристаллизации. Если пластическая деформация происходит при температуре выше температуры рекристаллизации, то эффект упрочнения будет устраняться процессом рекристаллизации. При нагреве нагартованного металла ниже температуры рекристаллизации наклепанное состояние металла сохраняется. Это дает основание различать два вида обработки металла горячую и холодную деформации. Горячая деформация — пластическая деформация выше температуры рекристаллизации холодная деформация — пластическая деформация ниже температуры рекристаллизации. [c.85]

В реальных условиях циклическому нагружению может предшествовать статическое с достаточно большой величиной пластической деформации (например, холодная гибка деталей в процессе изготовления конструкций). Поэтому представляло интерес рассмотреть влияние предварительной статической деформации на характер изменения картины микронеоднородной деформации в процессе циклического нагружения. Учитывая наличие резко выраженной микронеоднородной деформации, сопоставление особенностей про текания ее при статических и циклических нагружениях было выполнено на одних и тех же образцах. Для этого образец на первой стадии подвергали циклическому пульсирующему нагружению (5 = 0) с получением остаточной деформации 3 %, после чего тот же образец статически растягивали. У второго образца программа нагружения изменялась на первом этапе образец подвергали статиче- [c.31]

В процессе пластической деформации происходят сдвиги внутри кристаллов металла по плоскостям наиболее плотной упаковки атомов и поворот отдельных зерен друг относительно друга. Механизм сдвигообразова-ния был рассмотрен ранее. Взаимный поворот зерен возможен при больших степенях пластической деформации. С увеличением степени деформации в холодном состоянии плотность металла незначительно уменьшается. Накопление искажений кристаллической решетки приводит к увеличению среднего расстояния между атомами и как следствие к уменьшению плотности металла. При очень больших степенях пластической деформации плотность металла может уменьшиться из-за образования трещин. [c.29]

Пластическая деформация в холодном состоянии влияет на сопротивление металла ползучести. Еще в 1947 г. Чокке и Нигус [Л. 70] показали на аустенитной стали типа 18-8, что для сопротивления ползучести в интервале температур от 550 до 750° С существует оптимальная предшествующая холодная пластическая деформация, приводящая к резкому уменьшению скорости ползучести. Аналогичные данные об увеличении сопро- [c.238]

Самым простым по составу из ди-сперсионно-твердеющих никелевы сплавов является сплав ХН77ТЮ. Более высокожаропрочный сплав ХН77ТЮР отличается от него присадкой бора в количествах 0,005—0,008 %. После закалки сплав обладает относительно невысокой прочностью, но весьма высокой пластичностью. Высокая пластичность сплава в защищенном состоянии позволяет проводить сварку, а также операции пластической деформации,в холодном состоянии. [c.433]

Зерна сплавов Си — А1 — N1 успешно измельчают путем введения Т1 [73]. При добавке титана обнаруживается двойной эффект. Во-первых, в структуре слитков подавляется образование столбчатых кристаллов, а зона мелких равноосных кристаллов интенсивно развивается. Это приводит к предотвращению образования трещин при литье и прокатке. Во-вторых, при добавке титана не происходит огрубления структуры при нагреве после деформации. Таким образом, введение титана не только приводит к единовременному измельчению структуры, но и обеспечивает предотвращение роста зерен принагреве. В мелкозернистых образцах, изготовленных указанным способом, при испытаниях на сжатие возможна деформация на 20 % при Т > 300 °С, возможна также деформация растяжением этих образцов при Т > 350 °С, а при 650 °С наблюдается удлинение около 300 %, т.е. сплав проявляет сверхпластические свойства. Сплавы без добавки титана невозможно подвергнуть пластической деформации в холодном состоянии, но при введении титана возможны холодная прокатка или холодное волочение со степенью деформации около 10 %. [c.131]

Механические свойства, в частности эффект памяти формы, были исследованы после измельчения зерен сплавов Си — 2п — А1 путем введения ванадия [74]. Установлено, что если сплав [% (по массе)] Си — 21,7 2п — 6,0 А1 — 0,55 V подвергнуть горячей прокатке при 600 °С, а затем отжигу при 800 0 в течение 30 мин, зерна имеют средний размер 250 мкм и даже при увеличении времени отжига размер зерен не увеличивается. Это значит, что введение V подавляет рост кристаллитов /3-фазы. Легирование ванадием вызывает и еще один эффект, заключающийся в том, что становится возможной пластическая деформация в холодном состоянии. При комнатной Т в мартенситном состоянии возможна прокатка без возникновения трещин со степенью обжатия 20 %, а в состоянии исходной фазы — 10 %. сли холоднокатаный сплав отжечь с целью рекристаллизации при 700 С 10—15 мин, то размеры зерен уменьшаются до 100 — 150 мкм. Таким образом, ясно, что V, как и Т1, подавляет рост зерен и повышает способность к пластической деформации. Обратимая деформация памяти формы в изготовленных таким образом мелкозернистых образцах равна 5 %, псевдоупругая деформация — 5,5 %, т.е. приблизительно на 1 % выше, чем у крупнозернистых образцов. Разрушение мелкозернистых образцов является транскристал-литным. [c.131]

Как показывают опыты, с увеличением степени деформации в холодном состоянии плотность металла незначиггельно уменьшается. Накопление искажений кристаллической решетки приводит к увеличению среднего расстояния между атомами и как следствие — к уменьшению его плотности. При больших степенях пластической деформации плотность может уменьшиться вследствие образования трещин. [c.111]

Благодаря высокой пластичности и электропроводности алюминий широко применяют в электротехнической промышленности для изготовления проводов, кабелей в авиационной промышленности — труб, маслопроводов и бензопроводов в легкой и пищевой промышленности — фольги, посуды. Алюминий используют как раскислитель при производстве стали. Ввиду низкой прочности и незначительной упрочняемости при пластической деформации в холодном состоянии технически чистый алюминий как конструкционный материал применяют сравнительно редко. В результате сплавления его с магнием, медью, цинком и другими металлами получены сплавы с достаточно высокой прочностью, малой плотностью и хорошими технологическими свойствами. Различают литейные и деформируемые (обрабатываемые давлением) алюминиевые сплавы. [c.206]

Прочность полимеров и других материалов обычно выше предсказываемой по уравнению (5.15). Экспериментально установлено, что для полимеров значение у лежит в области 10 —10 Дж/м против ожидаемого значения в несколько Дж/м [177—181]. Это различие обусловлено развитием пластических деформаций или холодной вытяжки полимера в процессе образования микро-трещип и роста трещин. Поверхностная энергия при этом составляет только малую долю общих затрат энергии на рост трещины. Поэтому в усовершенствованной теории, учитывающей пластические деформации при росте трещины, у рассматривается как работа пластических деформаций или как поверхностная энергия разрушения [182]. Было показано, что уравнение, аналогичное уравнению Гриффита, описывает поведение образца, содержащего много трещин [183]. Было также предложено модифицированное [c.175]

Особенности пластической деформации при холодной листовой или объемной штамповке в условиях двухосного и трехосного напряженных состояний и значительные степени деформации (>50%) предъявляют дополнительные требования к состоянию металла. Во-первых, резко возрастает значение макроструктуры. Она должна характеризоваться высокой однородностью, отсутствием металлургических дефектов (пористостей, рыхлот, расслоений и даже минимальных ликва-циопных зон),минимальным количеством неметаллических включений,желательно сферической формы. Во-вторых, значительно выше требооания к однородности микроструктуры. Крайне нежелательны выделения фаз по границам зерен матричной фазы в виде непрерывной сетки (прослойки), например висмута в меди, или цемен-титной сетки в сталях. [c.199]

Сплаву Г20К2 свойственны и определенные недостатки, ограничивающие его применение. Повышенная склонность сплава Г20К2 к образованию ферромагнитного а-мартенсита при пластической деформации делает невозможным его использование в тех случаях, когда изготовление деталей или конструкций из этого сплава связана с заметным формоизменением. Кроме того, вследствие довольно интенсивного образования а-мартенсита в процессе холодной пластической деформации, пластические свойства сплава Г20К2 несколько снижаются по сравнению с исходным составом (Г17—Г20). [c.274]

Весьма быстрое разъедание склонных к коррозионному растрескиванию нержавек щих сталей в условиях растягивающей пластической холодной деформации можно объяснить некоторыми осо бенностями микроструктуры гранецентрированной. кубической решетки аустенита. Для этих сплавов характерна весьма низкая энергия дефектов упаковки и очень большое число дислокаций на плоскостях сдаига. Исследования, проведенные с помощью элек тронного микроскопа, показали ]119], что специфические среды почти исключительно разъедают только такие большие скопления, и возможно, что этим объясняется связь между скоростью деформации и сК( остью растворения. Хотя причина неясна, но имеются некоторые доказательства, что микросегрегация возникает в зонах больших скоплений, и это делает либо сами нагромождения, либо примыкающие к ним области особенно активно корродирующими. Как склонные к коррозионному растрескиванию аустенитные нержавеющие стали, так и а-латуни относятся к сплавам с низкими энергиями дефектов упаковки и подвержены транскристаллитному растрескиванию. Другие медные сплавы в аммиачных растворах подвержены межкристаллитной коррозии, например сплавы Си— Р Си—-Si Си—AI, и хотя с ними было проведено мало фундаментальных исследований, можно предположить, что неспособность треп ин проникнуть в тело зерен связана с высокими энергиями де- [c.186]

Анализируя формулы (160) и (161), приходим к выводу, что изгибающий момент в области пластических деформаций (при гибке) достигает больших значений, чем в области упругих деформаций. Это происходит вследствие того, что пластический момент сопротивления 1 ласт = bs /4, в то время как при упругом изгибе момент сопротивления = fes /6, т. е. 11 пласт в 1,5 раза больше IFynpyr- Кроме того, здесь также влияет и фактор упрочнения металла по мере его деформации в холодном состоянии. [c.128]

Холодная или теплая пластическая деформация является наиболее известным, а иногда и единственно возможным способом упрочнения аустенитных сплавов и сталей. Поэтому представляет интерес сравнить упрочнение аустенита при фазовом наклепе с упрочнением при пластической деформации, а также выяснить возможности дополнительного повьш ения прочности фазонаклепанного аустенита за счёт пластической деформации. Пластическая деформация (10-50%) сплава Fe-29Ni осуществлялась прокатной при 250°С во избежание образования мартенсита деформации. Для дальнейшего важно отметить, что в этом сплаве, обладающем атермическим характером мартенситного превращения, предварительная деформация, так же [c.23]

В процессах пластического формоизменения металлов (например, при прокатке, ковке, штамповке), в деформируемых заготовках возникают неоднородные поля напряжений и деформаций. При холодной деформации металлов неоднородное напряженно-деформированное состояние заготовок сопровождается возникновением остаточных напряжений в получаемых изделиях, которые оказывают существенное влияние на их механические свойства и качество [1—5]. Известно, например, что остаточные напряжения, возникающие при дрессировке листовой стали, существенно влияют на процесс старения малоуглеродистых сталей типа 08КП, а также на величину предела текучести прокатанного листового металла. Наличие остаточных напряжений в дрессировочном листовом металле заметно увеличивает отношение предела прочности Оь к пределу текучести а также замедляет в сотни и тысячи раз скорость старения малоуглеродистых сталей [3—5]. Эти явления существенно влияют на улучшение штампуемости листового металла. [c.29]

Активной зоной сварных швов считают металл шва и прилегающий к нему основной металл, в котором при нагреве образуется деформация пластического сжатия. При остывании шва волокна активной зоны не могут свободно уменьшать свою длину, — препятствуют соседние холодные и. малонагретые участки металла. После полного остывания шва зона активных напряжений будет растянутой, а соседние участки металла сжатыми создается напряженное состояние, сварное изделие деформируется. [c.103]

Выход тепла зависит также и от температуры деформируемого тела чем ниже температура, больше сопрохивлецие деформации и расход работы, тем больше выход тепла. Поэтому повышение температуры в процессе пластической деформации в холодном состоянии играет большую роль, чем при горячей обработке металлов давлением. [c.134]

Изучение распределения деформации после холодной обработки давлением. Для некоторых случаев пока невозможно аналитически рассчитать распределение напряжений и деформаций в пластической области. Поэтому приходится прибегать к экспериментальным методам, среди которых наряду с методами нанесения делительной сетки может быть использован метод измерения микротвер- [c.87]

В качестве высокотемпературного антифрикционного препарата выпущена (в США) смазка, содержащая ХУЗа в коллоидальной форме (суспензия) [58]. По смазочным свойствам WS2 подобен МоЗа и графиту, но отличается большей устойчивостью при высокой температуре 500 °С на воздухе и до 1300 °С в бескислородной атмосфере. В качестве смазок при пластической холодной деформации металлов известны еще различные вещества с низким коэффициентом трения табл. 64). [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...