Процесс деформации равновесный

Процесс деформации равновесный 47 [c.323]

Прослойка пластическая тонкая 268 Пространство напряжений 18 Процесс деформации равновесный 59 [c.418]

При ограничении же амплитуды за счет нелинейности реактивных параметров процесс установления равновесного режима можно связывать с соответствующим перемещением изображающей точки и некоторой деформацией самих областей неустойчивости, происходящими до тех пор, пока изображающая точка также не окажется на границе области параметрического возбуж,дения. В зависимости от механизма ограничения нарастания амплитуд параметрически возбуждаемых колебаний процесс установления стационарной амплитуды идет либо монотонно, либо имеет осцил-ляторный характер. [c.161]

Если в процессе деформации соотношение 5 и 5, не меняется, то деформационное изменение равновесного (или стандартного) потенциала анодного процесса Аф приводит к сдвигу на эту величину анодной поляризационной кривой, и новое значение стационарного потенциала и тока коррозии соответствует точке б на рис. 66. Тафелевские участки поляризационных кривых при этом располагаются следующим образом катодный остается на месте, анодный сдвигается на Аф в сторону отрицательных значений потенциала (схема построена при а = 1 для упрощения). [c.165]

Обратимся к примеру растяжения стержня (фиг. 15) медленно изменяющейся силой. Пусть фиксированному значению напряжения отвечает некоторая деформация не изменяющаяся со временем, и обратно — фиксированному значению соответствует не изменяющееся во времени напряжение Од.. Каждое такое состояние стержня будет равновесным. Процесс деформации, состоящий из последовательности равновесных состояний, называется равновесным процессом деформации. [c.47]

Обратимся теперь к равновесному необратимому процессу деформации здесь напряжение не является больше функцией только мгновенных значений деформации процесс деформации зависит, кроме того, и от направления движения по кривой деформации, т. е. от того, происходит ли нагружение или разгрузка. [c.47]

Мы рассматриваем необратимый равновесный процесс деформации, следовательно, искомое соотношение не должно содержать времени (а значит, и скорости деформации) достаточно указать поведение материала при нагружении и разгрузке. [c.47]

Фактор времени. В предыдущих главах рассматривались законы пластической деформации, не связанной со временем t. По сравнению с уравнениями Гука новые уравнения состояния более полно описывали механические свойства реальных тел, и именно поэтому полученные результаты приобрели важное значение в решении вопросов прочности машин и сооружений. Теория упруго-пластических деформаций и теория пластического течения по введенной ранее терминологии ( 13) относятся к описанию необратимых равновесных процессов деформации. [c.298]

Таким образом, различие в состояниях сплава после СПД и ОБД, выявленное при изучении механических свойств, подтверждается данными структурного анализа. Сопоставление микроструктуры сплава и его свойств после различных обработок позволяет сделать заключение, что структурная неоднородность сплава, имеющаяся в исходном состоянии или дополнительно появляющаяся в процессе деформации с высокими скоростями, оказывает существенное влияние на его механические свойства. Причина повышения прочностных характеристик сплава после СПД по сравнению с ОБД заключается в устранении структурной неоднородности и преобразовании пластинчатой микроструктуры в равноосную. При этом в результате ускорения фазовых превращений, рекристаллизации СПД способствует достижению более равновесного состояния сплава. Специфические особенности СПД, обеспечивающие развитие этих процессов и формирование особого структурного состояния сплава, подробно рассмотрены в разд. 4. [c.215]

До сих пор задачи о напряженно-деформированном состоянии анизотропной пластинки рассматривались в предположении независимости процесса деформации последней от временных факторов, иными словами, всегда предполагался равновесный процесс деформации. В действительности же перемещения точек в рассматриваемом теле при неизменных во времени нагрузках и при неизменных внешних условиях (температура, влажность и т. п.) во времени непрерывно изменяются. Такое явление принято называть ползучестью. Процессы ползучести в анизотропных пластинках наблюдаются как при высоких, так и при нормальных температурах. Скорость изменения деформаций по времени зависит, кроме того, от величины напряжений, возникающих в результате нагружения пластинок внешними силами, или наличия неравномерного температурного поля. [c.164]

Заключение. Исследование нелинейной динамики поверхности невязкой объемно заряженной диэлектрической капли, при произвольной начальной деформации равновесной сферической формы показало, что возбуждение трансляционной моды ( = 1) осциллирующих капель, обнаруживаемое при асимптотических расчетах во втором порядке малости, когда среди колебательных мод, определяющих форму начальной деформации капли, имеются две и больше мод с соседними номерами, приводит к появлению дипольного звукового излучения. Дипольное электромагнитное излучение при этом не имеет места, поскольку центр заряда капли при осцилляциях ее формы совпадает с центром масс, который остается неподвижным. Указанные эффекты могут играть важную роль в анализе физических процессов, идущих в многофазных жид- [c.112]

Мягкие режимы способствуют протеканию равновесной кристаллизации. зона стыка противоположных фронтов кристаллизации выражена слабее, уменьшается концентрация деформаций. В то же время более равновесные условия кристаллизации обеспечивают протекание диффузионных процессов в околошовной зоне и в шве, благоприятствуют развитию межзеренной и зональной ликвации. В целом возникающие деформации воспринимаются кристаллизующимся швом более равномерно. [c.489]

Кинетика диффузионного превращения. Диффузионное превращение происходит по механизму образование зародыша и рост новой фазы . Этот тип превращения подчиняется тем же общим закономерностям, что и процессы кристаллизации жидкости (см. гл. 12). Существуют некоторые особенности, связанные с твердым состоянием исходной и образующейся фаз и относительно низкой температурой превращений. Образование зародышей критических размеров сопровождается увеличением свободной энергии системы, равным /з поверхностной энергии зародышей (остальные две трети компенсируются уменьшением объемной свободной энергии). Возникновение зародышей обеспечивается в результате флуктуационного повышения энергии в отдельных группах атомов. При превращении в сплавах образуются фазы, отличающиеся по составу от исходной, поэтому для образования зародыша необходимо также наличие флуктуации концентрации. Последнее затрудняет образование зародышей новой фазы, особенно если ее состав сильно отличается от исходной. Другой фактор, затрудняющий образование зародыша новой фазы, связан с упругой деформацией фаз, которая обусловлена различием удельных объемов исходной и образующейся фаз. Энергия упругой деформации увеличивает свободную энергию и, подобно поверхностной энергии, вносит положительный вклад в баланс энергии. Критический размер зародышей и работа их образования уменьшаются с увеличением степени переохлаждения (или перегрева) по отношению к равновесной температуре Гр, а также при уменьшении поверхностной энергии зародыша. [c.493]

Под свойством X в (4.4) должна, очевидно, подразумеваться каждая из независимых переменных системы. Для разных переменных времена релаксации могут сильно различаться, так что неравновесная в целом система может оказаться равновесной по отношению к процессам с малыми временами релаксации. Например, кусок закаленной стали, являющийся системой неравновесной по отношению к диффузионным процессам, может участвовать во многих равновесных циклах деформации, работая в качестве детали механической машины. Времена релаксации процессов диффузии и механической деформации различаются в этом случае на 10—15 порядков величины [c.35]

Вообще при построении моделей пластических тел во многих случаях в качестве основной посылки принимается, что в процессе пластического деформирования приращения энтропии, внутренней энергии, напряжений связаны только с приращениями пластических деформаций и не зависят от скоростей, с которыми осуществляются эти приращения. В связи с этим подчеркнем специально, что процесс пластического деформирования можно рассматривать как необратимый процесс, происходящий сколь угодно медленно, и, следовательно, как необратимый процесс, составленный из последовательности равновесных состояний ). [c.446]

Кристалл в результате возникающих флуктуаций приходит в сильно возбужденное состояние в моменты перехода из одного в другое структурное состояние, в которое он попадает при достижении определенного уровня запасенной энергии. Переход к упорядоченному состоянию осуществляется в тот момент, когда предыдущий вид структурного состояния не позволяет сохранять устойчивость кристаллической решетки и ее целостность. В процессе пластической деформации металл представляет собой открытую энергетическую систему, находящуюся вдали от положения равновесия при непрерывном обмене энергии с окружающей средой. Переходы объема кристалла от одного неравновесного структурного состояния к другому равновесному состояния обусловлены минимумом производства энтропии. [c.144]

Энергии неравновесной и равновесной границ, создающих одинаковый разворот кристаллов вдали от границы, различаются величинами энергии упругого поля и энергии взаимодействия между элементами зернограничной структуры. Конечно, это не означает, что если две границы имеют различные значения собственной энергии, то одна из них является неравновесной, поскольку энергия этих границ может быть разной из-за различия их кристаллографических параметров. Известно, что энергия границы зависит от параметров разориентировки зерен и плоскости залегания границы [202], в каком-то смысле, например, специальная граница более равновесна, чем произвольная. Однако далее мы будем рассматривать в основном неравновесное состояние границ, обусловленное присутствием дефектов дислокационного характера, и, используя термин неравновесная граница зерен , будем подразумевать только то, что такая граница имеет нескомпенсированные дальнодействующие напряжения, и на элементы зернограничной структуры действуют нескомпенсированные напряжения от других элементов структуры границы. Изучение указанного вида неравновесных границ имеет особый интерес, поскольку такие границы играют определяющую роль во многих процессах пластической деформации и рекристаллизации [ПО, 111, 146, 193, 203], а также, как будет показано ниже, в необычных свойствах наноструктурных материалов. [c.94]

Суммируя полученные результаты, можно сделать вывод, что последовательность процессов, установленная в ходе эволюции структуры при нагреве чистых металлов, подвергнутых ИПД, имеет место и в случае сплавов после аналогичной обработки. Специфика заключается в индуцированном деформацией переходе двухфазных сплавов в пересыщенный твердый раствор. Во время отжигов наблюдается тенденция обратного перехода в равновесное состояние путем выделения включений и их коалесценции. В исследованных сплавах на основе Fe (твердых растворах Fe-0 и Fe- данная тенденция имеет место на последней стадии эволюции микроструктуры, т. е. во время роста зерен. В сплавах u-Ag, Al-Fe распад твердого раствора происходит до начала роста зерен и здесь имеется возможность получения очень высокой прочности (см. гл. 5). [c.141]

Основываясь на полученных данных об увеличении размера зерен, уменьшении микроискажений кристаллической решетки, а также увеличении атомных смещений, можно предположить, что процесс возврата в наноструктурных материалах, полученных ИПД, сопровождается переходом границ зерен в более равновесное состояние и исчезновением полей упругих дальнодействующих напряжений. В пользу этого свидетельствует и небольшая скорость деформации при холодной прокатке, являющаяся важным фактором, определяющим процесс формирования структуры. [c.152]

Иначе обстоит дело с энергией упругих микроискажений кристаллической решетки, вызванных пластической деформацией тела. Накопленная в результате пластической деформации кристалла энергия упругих искажений решетки превращается в тепло при нагреве выше температуры рекристаллизации и оценивается калориметрическим методом [16]. Количество отведенной теплоты равно изменению энтальпии, так как процесс протекает в изобарных условиях. Поскольку химические реакции обычно идут также в изобарных условиях, термодинамической функцией (мерой максимальной полезной работы химической реакции) здесь является свободная энтальпия — изобарно-изотермический потенциал (термодинамический потенциал). Так как энтропийный член в данном случае пренебрежимо мал, деформационный сдвиг равновесного потенциала может быть вычислен по величине изменения энтальпии, запасенной вследствие пластической деформации тела. [c.24]

Таким образом, механохимический эффект должен интенсивно нарастать при пластической деформации на стадиях деформационного упрочнения этот эффект будет значительно меньше на стадии легкого скольжения и на заключительной III стадии, когда наблюдается затухание деформационного упрочнения в связи с развитием процессов поперечного скольжения дислокаций. Эти процессы приводят к исчезновению дислокационных скоплений, несмотря на рост общего числа дислокаций, выходящих на поверхность и дающих основной вклад в деформацию в ходе легкого скольжения. Ускорение анодного растворения металла обусловлено локальным понижением равновесного (стандартного) потенциала в окрестности дислокаций по мере увеличения их числа в группах, образующих плоские скопления перед барьерами в процессе деформационного упрочнения. [c.57]

Хотя при заметных отклонениях от равновесного состояния процессы растворения металла и образования дислокаций (пластическая деформация) являются существенно нелинейными, билинейная форма для производства энтропии (218) сохраняется в области действия нелинейных законов и линейное приближение удовлетворительно описывает состояния вблизи равновесного. Поэтому выводы относительно перекрестных явлений, сделанные на основе анализа линейных феноменологических уравнений, будут справедливы и в более широкой области нелинейности. [c.139]

Возникновение необратимых искажений решетки. в процессе пластической деформации должно приводить к увеличению внутренней энергии кристалла, что подтверждается прямыми опытами. Обладая избыточной свободной энергией, такой кристалл становится термодинамически менее устойчивым по сравнению с недеформиро-ванным состоянием. Это приводит к возникновению и развитию в кристалле процессов, стремящихся приблизить его к равновесному состоянию. Такими процессами являются отдых и рекристаллизация. [c.39]

Релаксация деформации. Теперь проделаем следующий опыт (рис. 1.32, а). Приложим к образцу деформирующую силу F, со--храняя в нем постоянное напряжение ст, и через равные промежутки времени будем измерять его удлинения. Как показывает опыт, с течением времени t деформация образца непрерывно растет, пока не достигнет равновесной величины (рис. 1.32, б). В этом состоит процесс релаксации деформации. Количественно он в первом приближении описывается следующим уравнением [c.43]

В идеальной атомной решетке, свободной от приложенных или остаточных напряжений, атомы находятся в равновесном состоянии под действием внутренних сил. Однако реальная атомная решетка металлов геометрически несовершенна из-за наличия в ней местных дислокаций. Приложенные внешние силы приводят к перемещению атомов в новые положения, что вызывает пластическую деформацию и наклеп. Увеличение пластической деформации за предел текучести приводит к возникновению и развитию трещин. Масло, попадаемое в трещину, играет роль гидравлического клина, ускоряющего процесс развития трещины. [c.68]

Деформационное старение развивается после х0Л0Д 10Й деформации при последующей выдержке при нормальной температуре и особенно при нагреве до относительно невысоких температур (например, для технического железа до 470 К). Деформационное старение возможно как в слабо пересыщенных, так и равновесных сплавах типа твердых растворов внедрения, в которых не происходит закалочное старение (например, в железе с содержанием углерода менее 0,006% и азота менее 0,01%). Механизм деформационного старения отличен от закалочного. Деформационное старение связано не с выделением какой-либо фазы, а с сегрегацией растворенного элемента на дислокациях, образовавшихся в процессе деформации. На них образуются облака Коттрелла. При последующей пластической деформации для движения дислокаций необходимо вырывание их из облаков Коттрелла. Последнее требует повышения усилий для деформирования, что и служит причиной упрочнения сплава. [c.500]

В рамках концепций теории трещин [9, 82, 118, 145] разрушение твердого тела рассматривается как процесс развития трещины. Такая теория более точно (по сравнению с классическими [138]) описывает явления разрушения. Она предусматривает следующий механизм разрушения. В процессе деформации тэла в окрестности контура трещины возникает зона предразрушения. Развитие и формирование этой зоны происходит до тех пор, пока напряжения или деформации в ней не достигнут определенного (предельного) значения, т. е. пока не наступит предельно-равновесное состояние. В этот момент и происходит распространение (старт) трещины в зону предразрушения. [c.13]

При СПД микроструктура остается равноосной до самых больших степеней или трансформируется в равноосную в процессе деформации при наличии исходной неравноосной микроструктуры в материале (см. разд. 2). В сплаве МА21 первоначально вытянутые зерна в направлении прессования в процессе деформации становятся равноосными, в материале исчезает разнозернистость, а взаимные перемещения зерен и фаз относительно друг друга в результате интенсивного ЗГП приводят к перераспределению зерен и образованию структуры эвтектоидного типа (рис. 55). Наряду с этими изменениями микроструктуры сплава, как будет показано ниже, происходит выравнивание химического состава фазовых составляющих (а- и р-твердых растворов) и в то же время в процессе СПД не образуется субструктура, т. е. сплав приобретает более равновесное состояние. Вероятно, что такие структурные изменения в процессе СПД являются одним из основных факторов, приводящих к дополнительному приросту прочностных характеристик и стабилизации механических свойств. [c.144]

При расчетах нестационарных процессов деформаций дна потока по методу баланса твердого стока количество транспортируемого материала оценивается по формулам для транспортирующей способности потока или же по эквивалентным им формулам для критической мутности. И те, й другие зависимости характеризуют, по сути дела, предельную транспортирующую способность потока в условиях установившегося равномерного движения, когда устанавливается статистическое равновесие между количеством частиц, выпадающих на дно и поднимаемых потоком со дна. Такое состояние движения взвесенесущего потока можно назвать равновесным . К настоящему времени предложено много зависимостей эмпирического и полуэмпирического происхождения для оценки транспортирующей способности или критической мутности (С. X. Абальянц, 1957, 1958 В. Н. Гончаров, 1954 И. В. Егиазаров, 1956, 1963 Е. А. Замарин, 1951 И. И. Леви, 1948, 1957, и др.). Однако в процессе размыва или осаждения наносов равновесный характер процесса транспорта наносов в той или иной степени нарушается. Правда, в случае медленно разви- [c.775]

ЛЯХ с менее равновесной структурой пластическая деформация растяжением до 0,3—0,6% приводит к заметному снижению электросопротивления (см. рис. 58). Деформация снижает содержание углерода в твердом растворе [356], Об этом может свидетельствовать и уменьшение электросопротивления (см. рис. 58) и изменение коэрцитивной силы при деформации. Так, в стали 35 со структурой верхнего бейнита повышение коэрцитивной силы в интервале деформаций до 1% составляет 88 а м. (1,1 эрст) в то время как в этой же стали, но со структурой нижнего бейнита прирост коэрцитивной силы в два раза меньше. Углерод в процессе деформации при комнатной температуре выделяется прежде всего на [c.161]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Горячими трещинами называют хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникающие в области температурного интервала хрупкости (в период кристаллизации) в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Образование горячих трещин тесно связано с процессом кристаллизации металла. Для равновесных ч словий кристатлизации обычно образование горячих трещин происходит в интервале температур, находящемся меж-д температурой образования кристаллического каркаса внутри расплава (ближе к температуре ликвиду са) и температурой солиду са. Горячие трещины возникают в тот момент, когда интенсивность нарастания деформаций (вследствие усадки) в металле шва в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. [c.58]

Это объясняется тем, что явления упрочнения, рекристаллизации, полигонизации, сопровождающие горячую пластическую деформацию, определяют уровень напряжений. Соотношение между этими процессами зависит от истории процесса нагружения, поэтому отсутствует однозначное соответствие между напряжением и деформацией при данных значениях мгновенной скорости деформации и температуре. Например, пусть образцы растягиваются так, что конечная величина деформации еа и скорость деформации ег в конечный момент во всех случаях одни и те же (рис. 259). В первом случае образец деформируется с малой скоростью ei так, что при достаточно высокой температуре одновременно с упрочнением происходит полное разупрочнение, т. е. процесс является практически равновесным. При этом сопротивление деформации остается постоянным, равным Оз]. Доведя деформацию до величны еь скачком изменим скорость деформации до ег (см. рис. 259, кривая I). В другом случае при постоянной скорости деформации ег образец растянули до дефор-мации ег (см. рис. 259, кривая 2). В этом случае процесс упрочнения является резко выраженным и сопротивление деформации 0sj>0 i при тех же величинах и ег. [c.481]

Согласно второму закону термодинамики, работа будет максимальна, если при переходе системы в состояние равновесия с окружающей средой все процессы будут полностью обратимыми (равновесными). Е сли при этом система получает первичную энергию от источников, то эти процессы также должны быть равновесными. Из условия обратимости следует, что теплообмен с окружающей средой может происходить только в равновесном изотермиом процессе при температуре Т . Процесс обмена работой также долл ен бы гь равновесным, но при этом нужно учесть, что не вся работа, совершаемая системой, может быть отдана потребителю часть ее должна быть затрачена на вытеснение соответствующего объема окружающей среды с противодавлением рд. Поэтому при вычислении функций работоспособности учитывается только полезная работа 1 , равная разности работы деформации системы/ыо и работы но вытеснению объема окружающей среды [c.367]

В области высоких температур (выше 0,5Т пл) при обычных скоростях статических испытаний (е 10 с ) выполняется условие е > > 10 Д [86, 89, 90] (здесь О— коэффициент объемной самодиффузии), и в результате концентрация ступенек на дислокациях и концентрация вакансий в металле превосходят их термодинамически равновесные значения. Если учесть, что скорость диффузии примесных атомов при высоких температурах становится значительной и они уже не сдерживают движение дислокаций, то понятно, почему в данной области температур пластическая деформация происходит за счет миграции вакансий и дис[)фузни вдоль дислокаций, а энергия активации процесса определяется лишь энергией активации миграции вакансий [8]. Конкретные механизмы пластической деформации в этой области и ограничивающие их факторы достаточно подробно рассмотрены в разделе, посвященном картам механизмов деформации [31, 32]. [c.45]

При небольших разру-шаюш,их усилиях измерение деформаций, особенно малых, представляет значительную сложность. Поэтому в установке для измерения удлинений применяется метод сравнения в равновесном (нулевом) режиме, который характеризуется наличием чувствительного нуль-индикатора, позволяюш,его точно измерять деформации, а также автоматизировать процесс испытания с помощью следящей системы. По сравнению с другими методами этот метод наиболее точен. [c.144]

Примером безмоментных оболочек являются сосуды, изготовленные методом намотки. Расчет таких конструкций основан на нитяной модели материала, согласно которой внутреннее давление и силы, приложенные по краям оболочки, воспринимаются армирующими волокнами и вызывают в них только растягивающие напряжения. Такие конструкции и методы их расчета рассмотрены в работах Рида [67], Росато и Грове [6в], Шульца [75]. Современные методы расчета сосудов давления и корпусов двигателей изготовленных методом намотки [24, 42], учитывают изгиб оболочки, вызванный соответствующим характером нагружения, а также несимметрией распределения геометрических параметров или упругих свойств материала по толщине. Изгиб-ные напряжения, предсказываемые в этом случае теорией малых деформаций, могут оказаться значительными. Однако рассматриваемые оболочки обычно деформируются таким образом, что в процессе нагружения остаются безмоментными. На безмоментной теории, предусматривающей большие деформации системы, основан метод определения равновесных форм армированных оболочек. Обзор исследований, посвященных оптимизации безмоментных оболочек из композиционных материалов, приведен в работе Ву [901. [c.148]

Существенное облегчение анодных и катодных процессов в области малых величин тока может быть связано с комплексообразующим взаимодействием ионов Fe + с молекулами ингибитора — облегчается их десорбция и ослабляется защита (разрыхление пленки ингибитора ПБ-5). При больших плотностях тока ингибитор ПБ-5 катионного типа прочнее соединяется с ка-тоднополяризуемой поверхностью и влияние ионов Fe " нейтрализуется. Облагораживание стационарного потенциала коррозии при введении в ингибированный электролит. ионов Fe + обусловлено как облегчением катодной реакции на начальном участке катодной кривой, так и сдвигом начального потенциала микрокатодов в сторону положительных значений (в направлении к равновесному потенциалу реакции восстановления трехвалентного железа). При э ом в случае смеси ингибиторов уротропин + -f И1А деформация практически не оказывает влияния на стационарный потенцйал. [c.151]

Модуль упругости у полимера в стеклообразном состоянии (рис. 4.94, о, б, в) имеет величину порядка 10 кГ1см , что меньше, чем у конструкционных металлов примерно в 100—200 раз, однако больше, чем у этого же полимера, но в высокоэластическом состоянии, примерно на три десятичных порядка. Модуль высокой эластичности в процессе воздействия нагрузки уменьшается, стремясь к равновесному Е . Динамический модуль упругости высокоэластичных полимеров зависит от скорости деформаций и частоты колебаний и складывается из двух частей [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...