Модуль равновесный

В отсутствие накачки величина Ne отрицательна и равна по модулю равновесной населенности нижнего рабочего уровня 2 (так как уровень 3 в отсутствие накачки практически пуст). С ростом накачки Ne сначала стремится к нулю, достигая его при некоторой критической скорости (мощности) накачки Шн р, а затем ста- [c.31]

Какой враи ающий момент М р необходимо приложить к кривошипу ОА расположенного в горизонтальной плоскости механизма, чтобы обеспечить указанное на рисунке равновесное его положение при действии на ползун D горизонтальной силы F, имеющей модуль F — = 20Н, если г = 0,1 м R = 2r АВ=г 2. Сопротивлениями пренебречь. [c.151]

Для иллюстрации процессов переброса предположим, что исходные векторы ki и ка имеют положительные относительно kx направления и их модули таковы, что вектор k a=ki + k2 выходит за границы зоны Бриллюэна (рис. 6.16,6). Можно утверждать, что вектор кз эквивалентен вектору кз, расположенному в зоне Бриллюэна и имеющему отрицательное направление относительно kx. В самом деле, векторы кз и кз, как мы показали в гл. 5, физически не различимы, характеризуют одно и то же колебание и отличаются друг от друга на наименьший отличный от нуля вектор обратной решетки G, параллельный оси fe и в нашем примере равный по модулю 2л/а. Видно, что после U-процесса тепловая энергия передается в направлении, которое не совпадает с направлением групповых скоростей в модах ki и ki. Такие существенные изменения к всегда ведут к восстановлению равновесного распре-ления фононов, а следовательно, и к конечному значению теплопроводности. [c.190]

Исследование потери устойчивости предварительно деформированного стержня существенно осложняется тем, что форма стержня при непрерывном его деформировании, относительно которой возможна потеря устойчивости, заранее не известна. Наиболее наглядно это видно на примере спиральной пружины (см. рис. 3.4) критическая форма пружины, показанная пунктиром, сильно отличается от ее формы в естественном состоянии. В АР и ДТ [см. уравнения (3.5), (3.6)] входят приращения внешних сил АР( Aq, АТ( ) и Ац, учитывающие изменения направления и модуля сил при переходе стержня в новое равновесное состояние. [c.97]

Здесь h — теплосодержание V — модуль скорости Н — полная энтальпия. Соотношение (1.57) есть обобщение интеграла Бернулли на случай установившегося течения газа с произвольными физико-химическими превращениями (равновесными или неравновесными). В соответствии с равенством (1.57) полная энтальпия постоянна вдоль линии тока, но на каждой линии тока эта константа может быть различной. В случае адиабатического процесса (Q = 0) уравнение энергии из системы (1.56) можно записать в виде [c.30]

Для принятой нами расчетной модели упругого контакта исследовалась равновесная шероховатость на более твердом контртеле пары, в частности на металлических поверхностях. Контртелом служили материалы, модуль упругости которых намного меньше модуля упругости стали, поэтому шероховатость поверхностей более мягких материалов не изучалась. [c.61]

Проведение эксперимента по изучению влияния давления на установление равновесной шероховатости А при прочих неизменных заданных условиях не вызывает существенных трудностей, а определение влияния физико-механических свойств материалов несколько затруднительно. Если, например, варьировать модуль упругости Е, скажем, набором различных истирающих металлическую поверхность материалов или повышением температуры в зоне трения пары, то при постоянной выбранной нагрузке и скорости скольжения молекулярное взаимодей- [c.61]

Эксперимент позволяет проанализировать влияние параметра То на установление равновесной шероховатости (критерия А) при постоянном модуле упругости Е резины. [c.75]

В то же время следует отметить, что уменьшение упругих модулей после сильной пластической деформации наблюдали и в поликристаллах Си с существенно большим размером зерна [287], где о вкладе границ в этом смысле вряд ли можно говорить. Из сравнения результатов измерений упругих модулей с данными структурных исследований вытекает, что основное изменение упругих характеристик происходит при переходе структуры границы от неравновесного к равновесному состоянию. Вместе с тем рост зерен, если структурное состояние границ не меняется, не приводит к заметным изменениям упругих свойств. Поэтому в качестве еще одной из возможных причин наблюдаемого эффекта следует рассмотреть динамическую перестройку неравновесных границ в [c.173]

С другой стороны, проведенные исследования показали, что анизотропия модуля Юнга в холоднокатаной наноструктурной Си значительно менее выражена, чем в случае холоднокатаной крупнокристаллической Си. В то же время характер кристаллографической текстуры в этих состояниях близок. Как уже отмечалось в 3.2, холодная прокатка наноструктурной Си, полученной РКУ-прессованием, сопровождается процессами возврата, которые должны переводить границы зерен в равновесное состояние. При холодной прокатке крупнокристаллической Си возврат не наблюдался. Полученные результаты говорят о том, что не только кристаллографическая текстура, но и другие структурные параметры, в том числе, очевидно, и неравновесное состояние границ зерен, могут определять упругие свойства исследуемых материалов. Все это указывает на необходимость дальнейших исследований связи тонкой структуры ИПД материалов с их упругими свойствами. [c.180]

II скорость запаздывающей упругой деформации убывает [8]. Если время действия нагрузки достаточно велико, то изменение деформации во времени вследствие замедленной упругости (это явление часто называют холодным течением) к моменту проведения измерений почти полностью прекращается, а модель ведет себя упруго с модулем упругости, называемым равновесным. [c.138]

Условно-равновесный модуль, МПа, [c.154]

Условно-равновесный модуль Е резины, кгс/см , характеризует деформацию, установившуюся после выдержки растянутых образцов при +70° С в течение 1 ч (ГОСТ 11053-75). [c.274]

По окончании процесса полимеризации компаунды охлаждаются с медленной скоростью, обычно со скоростью естественного охлаждения термостата. В данном процессе начинает сказываться разность КЛТР компаундов и материалов заливаемых элементов. Тепловая деформация компаундов является стесненной, что приводит к возникновению остаточных тепловых напряжений. Однако в диапазоне от температуры полимеризации до температуры стеклования эти напряжения успевают отрелаксировать до небольших величин, определяемых величинами модулей равновесной высокоэластичности, так как в этой области релаксационные процессы протекают быстро. [c.18]

Известно, что полимеры и материалы на их основе обладают широким сплошным спектром времен релаксации. Однако для полимеров с жесткими молекулами можно учитывать две основные группы времен релаксации — относительно малые и относительно большие времена релаксации [61]. Малые времена релаксации связаны с перемещениями малых участков цепных молекул, а большие времена — с перемещениями макромолекул в целом. Времена релаксации зависят от температуры. При температурах выше температуры текучести большие времена релаксации становятся соизмеримыми со времеаем испытания, т. е. перемещение макромолекул относительно друг друга становится наблюдаемым. В области более низких температур, соответствующей высокоэластическому состоянию, большие времена релаксации настолько увеличиваются, что практически перестают сказываться. Наблюдаемая в этой области ползучесть обусловлена малыми временами релаксации. Переход к равновесному состоянию в высокоэластической области происходит за сравнительно небольшое время, поэтому становится возможным рассмотрение модуля равновесной высокоэластичности, теоретическому расчету которого посвящено много работ в физике полимеров [26, 97, 98, 111, 117]. С дальнейшим понижением [c.29]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Решение произведем геометрически. Прежде всего необходимо правильно расположить балку от точки подвеса. Построим где-либо сбоку в определенном масштабе треугольник AB (рис. 19, б) по трем сторонам а, Ь я 21 и проведем в нем медиану АО, деляш,ую пополам сторону 21. Теперь построим тот же треугольник, но ориентированный так, чтобы медиана АО была расположена вертикально. Из точки О радиусом / сделаем с обеих сторон засечки. А затем из точки А радиусами а и Ь также сделаем соответствуюш,ие засечки. Соединив точку подвеса А и точки пересечения засечек, получим равновесное положение балки. Затем построим силовой треугольник, в котором сила G известна и по модулю, и по направлению, а силы Т, и Т2 — по направлению (рис. 19, г). По масштабу находим 7", = = 1,8-10 н, Тг= 1,35-10 н. [c.33]

Локальное равновесное х>1мическое со- Модуль производной аналитической [c.312]

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Оц ( , / 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 0 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотроп ному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 0, обращается матрица жесткости (при ез — О) третьего, порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала. [c.73]

Для систем, близких к равновесным [22], экспериментально не было обнаружено никаких отклонений, но, поскольку термодинамика необратимых процессов развита не настолько, как классическая термодинамика равновесных систем, желательно иметь другое независимое доказательство свойств симметрии материала. Не обращаясь к термодинамике необратимых процессов, Шепери [87] доказал, что тензоры эффективных модулей и податливостей для композиционных материалов удовлетворяют условиям (16), если этим условиям удовлетворяют соответствующие тензоры для каждой фазы в отдельности. [c.108]

Отжиг при относительно низких температурах приводит к трансформации зернограничной структуры, перестройке неравновесных границ в относительно равновесные благодаря аннигиляции неравновесных дефектов, что сопровождается релаксацией напряжений вдоль границ. Очевидно, что движение зернограничных дефектов в поле напряжений звуковой волны, их упругая релаксация приводят к дополнительной деформации и объясняют понижение эффективных упругих модулей. К сожалению, сейчас трудно конкретизировать природу этих зернограничных перестроек и необходимы дальнейшие экспериментальные и теоретические исследования этого эффекта. Отметим, что аналогичные результаты, указывающие на изменения модулей упругости в ИПД Си и Си нанокомпозитах, были получены также в работах [290, 291]. [c.174]

Модуль упругости у полимера в стеклообразном состоянии (рис. 4.94, о, б, в) имеет величину порядка 10 кГ1см , что меньше, чем у конструкционных металлов примерно в 100—200 раз, однако больше, чем у этого же полимера, но в высокоэластическом состоянии, примерно на три десятичных порядка. Модуль высокой эластичности в процессе воздействия нагрузки уменьшается, стремясь к равновесному Е . Динамический модуль упругости высокоэластичных полимеров зависит от скорости деформаций и частоты колебаний и складывается из двух частей [c.345]

Вопрос о равновесных формах упруго-пластической системы, как уже указывалось в 18.2, раздел 8.1, впервые был рассмотрен в 1889 г. Ф. Эн-гессером, который в задаче о сжатом прямолинейном стержне полагал, что при выпучивании сила не меняется, а деформирование — и догрузка, и разгрузка — протекает с касательным модулем. Значение силы, при которой становится возможной искривленная форма равновесия стержня, аналогично Р и называется касательно-модульным. Позднее Ф. Энгессер (в 1895 г.) и Т. Карман (в 1909 г.) учли неодинаковость модулей догрузки и разгрузки, считая по-прежнему, что развитие искривленной формы равновесия стержня происходит при постоянной силе. Значение такой силы аналогично Р,. и называется приведенно-модульным. В 1946—1947 гг. Ф. Шенли, изучая систему, сходную с рассмотренной в этом разделе, и допуская возможность изменения нагрузки в процессе развития новой формы равновесия, показал, что наклонное положение становится возможным при касательно-модульной нагрузке. Решение, изложенное в тексте, принадлежит Я- Г. Пановко (см. его статью О современной концепции упруго-пластического продольного изш-ба. — В кн. Проблемы устойчивости в строительной механике. — М. Строй-издат, 1965). [c.426]

Фиг. 5.9. Измененне равновесного модуля упругости и коэффициента Пуассона хиаола 4485 в зависимости от температуры (растягиваемый образец длительно выдерживался под постоянной нагрузкой).

Фиг. 5.10. Изменение равновесного модуля упругости для хиаола 4485 в зависимости от абсолютной температуры, показывающее, что упругие резиноподобные материалы ведут себя подобно идеальному газу (растягиваемый образец длительно выдерживался под постоянной нагрузкой).

Прибор ПУРМ-1 предназначен для определения условно-равновесного модуля резины при температуре 50— 120 °С по ГОСТ 11053-75. [c.153]

На рис. 7 представлена воздушная термокамера прибора ПУРМ-1 для определения условно-равновесного модуля резины. Тепло передается от нагревателя к образцам естественной конвекцией. Во внутреннюю рабочую камеру 5 помещается струбцина с закрепленными на ней образцами. Теплоизоляция 4 состоит из минеральной ваты и расположена между внутренним 8 и наружным I кожухами. Нагреватель 7 выполнен из нихромо-вой проволоки. Термокамера закрывается крышкой 2. Датчиком температуры служит термопреобразователь сопротивления 6, являющийся элементом системы регулирования. Контроль температуры осушествляется по ртутному термометру 3. Термокамера работает в диапазоне температур 50— 120 °С. [c.289]

Определяя температурную зависимость модуля упругости какого-либо конкретного аморфного линейного полимера в широком интервале температур (например, от —70 до +200° С), мы получим кривую (рис. ]]). В области стеклообразного состояния, когда значение G равно порядка 10 кПсм , происходит одно или несколько резких понижений G. Между областями стеклообразного и равновесно-высоко-эластического состояний имеется упомянутый выше переход, при котором G постепенно падает до 10 кПсм . У разных материалов эти зависимости различны, следовательно, на это влияет химическая и молекулярная структура полимеров. [c.17]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль равновесный : [c.390] [c.30] [c.11] [c.717] [c.185] [c.74] [c.62] [c.108] [c.265] [c.186] [c.192] [c.44] [c.239] [c.268] [c.765] [c.56] [c.338] [c.139] [c.291] [c.241] [c.347] [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...