Условия охлаждения

В промышленных условиях охлаждение дымовых газов до температур ниже 100 °С весьма затруднительно прежде всего из-за конденсации водяных паров. Холодные стенки труб, по которым циркулирует нагреваемая среда, запотевают и подвергаются интенсивной коррозии. Конденсация водяных паров имела место и в агрегате, изображенном на рис. 24.7, но ввиду уникальности назначения его можно было изготовить из дорогостоящих материалов, не боящихся коррозии, кроме того, действовал он периодически и не долго. [c.208]

Если с ускорением охлаждения кривая начала выделения изобразится как t D, то выделений в сплаве / не будет. Если кривая начала выделения изобразится как F""D, то это означает, что любой сплав данной системы переохлаждается до комнатной температуры при данных условиях охлаждения без распада твердого раствора. [c.141]

Увеличение содержания углерода в стали приводит к повышению прочности и понижению пластичности (рис. 148). Приводимые механические свойства относятся к горячекатаным изделиям без термической обработки, т. е. при структуре пер-лит+феррит (или перлит+цементит). Цифры являются средними и могут колебаться в пределах 10% в зависимости от содержания примесей, условий охлаждения после прокатки и т. д.2. Если сталь применяют в виде отливок, то более грубая литая структура обладает худшими свойствами, чем это следует из рис. 148 (понижаются главным образом показатели пластичности). Существенно влияние углерода на вязкие свойства. Как видно из рис. 149, увеличение содержания угле- [c.181]

Условия охлаждения в настоящее время хорошо изучены. Поэтому в лабораторных условиях можно имитировать охлаждение небольшого образца, соответствующего охлаждению массивных изделий разного размера (p i . 197,а) и в разных средах (рис. 198). В про- [c.256]

Чем сложнее форма термически обрабатываемой детали, тем тщательнее следует выбирать условия охлаждения, потому что, чем сложнее деталь, чем больше различие в сечениях детали, тем большие внутренние напряжения возникают в ней при охлаждении. [c.302]

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Было показано, что введение легирующих элементов приведет вначале к улучшению механических свойств (например, порога хладноломкости Tso, рис. 289) пока при данных условиях (размер деталей, условия охлаждения) не будет достигнута сквозная прокаливаемость, что соответствует минимуму на кривых А н Б, после чего дальнейшее увеличение содержания легирующего элемента приводит уже к ухудшению свойств , (сталь Б прокаливается глубже, чем сталь А, рис. 289). [c.367]

Не все стали склонны к отпускной хрупкости II рода. Она не появляется у углеродистых сталей. Склонность к отпускной хрупкости возникает при легировании стали карбидообразующими элементами (марганца, хрома) при наличии в ней более 0,001% Р- Хром делает сталь особо чувствительной к условиям охлаждения при отпуске, особенно если, кроме хрома, сталь содержит еще никель или в повышенном количестве марганец. Если марганец и фосфор усиливают эту чувствительность, то молибден и в меньшей степени вольфрам уменьшают ее. [c.374]

Поскольку условия охлаждения при нормализации примерно такие же, как и после окончания прокатки. [c.400]

Коэффициент теплоотдачи = 12... 18 Вт/(м С). Большие значения - при хороших условиях охлаждения. Коэффициент А т.в при обдуве вентилятором [c.30]

Для чугунных корпусов при естественном охлаждении коэффициент теплоотдачи Л т = 12—18 Вт/(м °С) (большие значения при хорощих условиях охлаждения). [c.37]

При условиях охлаждения стальной болванки, рассмотренных и задаче 2-10, определить температуру в центре болванки и и середине торцевой поверхности, если ее размеры увеличены в 2 рала, т. о. d=160 мм и / = 320 мм, а все остальные условия остаются без изменений. [c.49]

Охлаждение трубы поперечным потоком трансформаторного масла осуществляется при тех же условиях, что и в задаче 6-9. Однако по условиям охлаждения необходимо, чтобы плотность теплового потока на поверхности трубки не превышала 3,5-10 Вт/м . [c.140]

Следует подчеркнуть, что границы между холодным и горячим деформированием условны и зависят от схемы, скорости и температуры обработки, условий охлаждения, а также скорости рекристаллизации металла (сплава). [c.60]

Неравновесная кристаллизация. Процесс диффузии протекает медленно, поэтому в реальных условиях охлаждения состав в пределах каждого кристалла и разных кристаллов ие успевает выравниваться, и он будет неодинаковым. [c.92]

Первичные кристаллы аустенита (так же, как и S-феррита) имеют вид дендритов, величина и строение которых определяются перегревом металла выше линий ликвидус, его составом и условиями охлаждения в процессе кристаллизации. [c.121]

В зависимости от условий охлаждения существуют закалки в одном охладителе, прерывистая (в двух средах), ступенчатая и изотермическая. [c.119]

Анализ уравнения (25-15) показывает, что при малых значениях т от т = О до т == Tl процесс охлаждения (нагревания) зависит от начальных условий охлаждения и имеет случайный характер, не связанный с условиями охлаждения. Этот период охлаждения будет определяться не только первым, но и последующими членами ряда (25-15). Эту стадию охлаждения называют первым периодом охлаждения, или неупорядоченным процессом. [c.399]

С увеличением времени т ряд быстро сходится и все члены его, кроме первого, стремятся к нулю. При т, превышающем некоторое определенное значение t>Ti, начальные условия начинают играть второстепенную роль, и процесс полностью определяется только условиями охлаждения на поверхности тела, его физическими свойствами, геометрической формой и размерами. Вторая стадия охлаждения называется регулярным режимом и описывается первым членом ряда (25-15) т. е. [c.399]

Как правило, следует снабжать окантовками облегчающие и технологические отверстия в стенках (виды г, д) для повышения прочности и улучшения условий охлаждения отливки. [c.85]

В зависимости от условий охлаждения, от технического задания необходимо задаться величиной изобарного подогрева охлажденных масс газа в процессе теплообмена с охлаждаемым объектом ДГ . В процессе термостатирования на установившемся режиме очевидным будет равенство [c.227]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Материал по каждой марке стали и сплава включает следующие данные заменитель марки стали и сплава, вид поставки, назначение, содержание химических элементов в процентах по массовой доле, температуры критических точек, механические свойства, жаростойкость, коррозионная стойкость, технологические свойства, свариваемость, литейные свойства, температурный интервал ковки и условия охлаждения после ковки, обрабатываемость резанием, прокаливаемость, флокеночувствительность, склонность к отпускной хрупкости. [c.8]

Ковочные свойства в марочнике оцениваются механическими свойствами в зависимости от температуры испытания в интервале ковочных температур, температурными параметрами ковки и условиями охлаждения преимущественно крупных поковок, получаемых из слитков или заготовок. [c.10]

Приведенные температурные интервалы ковки являются наиболее широкими, а режимы охлаждения — ускоренными, которые достигнуты на отдельных заводах. Использование на других заводах рекомендуемых в марочнике параметров, а также назначение рациональной температуры нагрева металла и условий охлаждения поковок возможно только после предварительного опробования и соответствующей корректировки с учетом местных условий, металлургической технологии, объема ковочных работ, размера поковок, величины садки, состояния печного оборудова-ния и др. Рекомендуемые условия охлаждения металла после ковки в ряде случаев не заменяют режимов предварительной термообработки поковок. [c.10]

Макро- и микроструктура чугуна, кроме состава сплава, определяется еще и условиями охлаждения. [c.341]

Таким образом, протекание процесса при В —>-0 определяется условиями охлаждения на поверхности цилиндра. [c.259]

В идеальном компрессоре процесс сжатия газа можно в зависимости от условий охлаждения цилиндра производить по изотерме 1-2, адиабате 1-2" и политропе 1-2. Работа, затрачиваемая на сжатие газа, в этих процессах различна. [c.121]

Особенно часто тип текстуры в наружных и внутренних слоях неодинаков у металлов и сплавов с гексагональной решеткой. Различие в текстурах по сечению проволоки может быть связано и с различием температуры по этому сечению. Последнее в свою очередь может быть вызвано условиями деформации (тепловыделение за счет сил трения) и условиями охлаждения. От того, какая из причин является в данном случае превалирующей, будет обусловлено, изменяется ли текстура в ходе самой деформации (из-за зависимости условий деформации от температуры) или при охлаждении (из-за более интенсивного протекания процессов рекристаллизации во внутренних слоях проволоки). [c.284]

Характер структурных изменений при горячей деформации, кроме природы сплава (фазовый состав, типы решеток, энергия дефектов упаковки) и степени деформации, сильно, а в ряде случаев в определяющей мере зависит от температуры и скорости деформации, а также от условий охлаждения. [c.537]

Особое значение приобретают условия охлаждения после деформации. В связи с тем что деформацию при ВТМО проводят при высоких температурах (>0,6 от Тпл), за время охлаждения после деформации (особенно в крупногабаритных изделиях) могут пройти процессы статической полигонизации и рекристаллизации, что существенно изменит структуру по сравнению с той, которая была на момент конца деформации. [c.538]

Предположим, что имеем цилиндрическую деталь. Кривые охлаждения центра, поверхности и сечения, расположенного на половине радиуса от поверхности, наложенные на С-диграмму, показаны на рис, 235,6. Для данной стали при данных условиях охлаждения на поверхности получится мартенситная структура, в центре—перлитная, на расстоянии половины радиуса получится мартенсит+тростит. [c.294]

Ранее отмечалось, что при азотировании твердость не зависит от условий охлаждения после проведения процесса. Это правильно лишь для азотирования при температуре ниже эвтектоидной. Следует иметь в виду, что температура эвтектоид,ного распада 69ГС относится лишь к системе Fe —N большинство легирующих элементов повышают эту температуру. [c.334]

Так как в стали типа Х12 количество остаточного аустенита изменяется в широких пределах (почти от О до 100%), то естественно, что и изменение объема, которое наблюдается при закалке, также сильно изменяется. При закалке на мартенсит сталь приобретает объем больший, чем исходный, а при закалке на аустеиит — меньший (см. кривую А/ на рис. 326). При некоторой температуре соотношение по.пучающегося аустенита и мартенсита таково, что объем закаленной стали точно равен исходному. Как следует из графика, приведенного на рис. 326, это будет происходить при закалке с 1120°С, когда фиксируется около 40% остаточного аустенита при твердости около HR 58 (в этом случае Д/=0), Однако возможные колебания в температуре закалки, условиях охлаждения и других деталях термического режима, как правило, приводят к тому, что размеры штампа не окажутся точно равными исходным. [c.436]

Результаты расчета показывают, что если условия охлаждения редуктора хорошие, то можно не принимать каких-либо других мер для отвода геплоты. Если же редуктор будет установлен где-нибудь в углу, в слабо проветриваемом месте цеха, то масло в редукторе будет перегревазься. Тогда надо применять дополнительные меры для отвода теплоты. Червяк вращается с небольшой частотой 1=540 об/мин. Поэтому установленный на нем вентилятор будет малоэффективен. По-видимому, надо применять что-то другое. Ну, например, охлаждать масло холодной проточной водой по змеевику, расположенному в корпусе редуктора, или прокачиванием масла, так называемым проточным смазыванием. [c.60]

Приведенные ниже значения справедливы при работе передачи в зоне расчетной нагрузки. При уменьшении полезной нагрузки к. п. д. снижается и становится равным пулю при холостом ходе. Это связано с возрастанием относительного значения так называемых постоянных потерь, не зависящих от полезной нагрузки. К ним относятся гидравлические потери, потери в уплотнениях подшипниковых узлов и т. п. Работа, потерянная в редукторе, превращается в теплоту, и при неблагоприятных условиях охлаждения и смазки может вызвать перегрев редуктора. Вопросы теплового расчета, охлаждения и смазки являются общими для зубчатых и червячных передач. Поэтому они лзлагаются совместно в 9.9. [c.139]

Для достижения высокой прокалнваемости сталь чащ,е легируют как дешевыми элементами — марганцем, хромом и бором, так и более дорогими — никелем и молибденом. Однако следует иметь в виду, что по достижении необходимой для данного сечения про-каливаемости дальнейшее увеличение в стали легирующих элементов может не улучшить, а, напротив, ухудшить механические, техноло гические (обработку резанием, свариваемость п т. д.) Boii TBa стали. Так, увеличение содержания в стали хрома или марганца до 1,0 % практически не влияет на порог хладноломкости. Однако при больших их концентрациях порог хладноломкости повышается, В связи с этим содержание легирующих элементов должно быть минимальным, обеспечивающим необходимую для данного сечения и условий охлаждения сквозную прокаливаемость. [c.255]

S-IO мм после интенсивной пластической деформации и 10 мм- после закалки. Сварное соединение включает в себя зоны, испытавшие такие термические и термомеханические воздействия, поэтому в различных зонах сварного соединения плотность дислокаций может достигать указанных значений. Характер распределения плотности дислокаций в сварном соединении может изменяться в весьма широких пределах. Он зависит от химического состава и предварительной термической обработки свариваемого металла, способа и режима сварки, условий охлаждения изделия. Так, например, максимальная плотность дислокаций в сварном соединении стали 0Х18Н10Т наблюдается в зоне, максимальные температуры нагрева которой при сварке составляли 770...870 К. [c.474]

В процессе кристаллизации, в зависимости от условий охлаждения, могут реализовываться различные механизмы формирования структуры сплавов. Традиционные представления о процессах кристаллизации рассматриваются в [15-19[, однако, последние достижения в области углеродных со-е.тинений позволяют предположить, что в железо-углеродистых ставах возможно образование свободного углерода в виде фуллеренов, бакитьюбов и глобул. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...