Поверхность контакта сжатых тел

I главных деформаций 241 Поверхность контакта сжатых тел 412 [c.574]

Главное напряжение сжатия направлено по нормали к поверхности контакта и быстро убывает с удалением в глуби)1у материала, а соответствующее сдвигающее напряжение при этом сначала увеличивается и лишь затем начинает убывать. Следовательно, наибольшее сдвигающее напряжение тц находится на некоторой глубине под поверхностью, где и возникает очаг де(формации у пластичного материала или зарождается трещина у хрупкого. Так как при данной форме сжимаемых тел между оц и тц существует прямая пропорциональность, то в качестве критерия контактной нрочности может быть взято любое из двух неравенств [c.169]

При дроблении горных пород и руд, полезный компонент которых не отличается существенно по электрическим и физикомеханическим свойствам от вмещающих пород, подобно кристаллам слюды, и не имеют искажающих поле включений, подобно металлическим рудам, главным механизмом, обеспечивающим селективность разрушения, является избирательная направленность роста трещин по границам контакта (срастания) минералов. Этому могут способствовать как свойственное гетерогенным системам наличие дефектов по границам контакта, так и характер нагружения твердого тела, приводящий к росту трещин. Принципиальное отличие условий нагружения материала в ЭИ процессе (импульс давления ударной волны сменяется возникновением тангенциальных разрывных напряжений) от условий нагружения при механическом разрушении (преобладание напряжений сжатия и сдвига) и создает предпосылки для раскрытия поверхностей контакта кристаллов с вмещающей породой. В условиях разрыва даже минимальные локальные нарушения сплошности и дефекты по границам контакта способствуют раскрытию монокристаллических образований. На образце, приведенном на рис.5.27, видно как трещина, распространявшаяся в направлении, параллельном оси кристалла, огибает кристалл рубина вдоль его контакта с пустой породой, способствуя полному раскрытию кристаллов рубина. По этим причинам энергетическая оптимизация процесса дезинтеграции увязывается не столько с достижением минимальной энергоемкости, сколько с обеспечением условий для более продолжительного роста трещин при наименьших параметрах волны давления, а это, в свою очередь, обеспечит максимальное раскрытие и сохранность кристаллов драгоценных минералов. [c.245]

Для осуществления перехода от модели к натуре было использовано полученное И. Я. Штаерманом [5] решение контактной задачи о сжатии двух тел, ограниченных цилиндрическими поверхностями, радиусы которых почти равны. Уравнение контакта двух тел, выведенное из их перемещения под действием распре- [c.172]

На рис. 21.5 дано изображение двух цилиндрических тел с параллельными осями и радиусами кривизны R и i 2- Тела сжимаются силами F, направленными навстречу друг другу. Пусть силы F равномерно распределены по длине I, общей для обоих цилиндров. В этой ситуации контакт осуществляется по прямоугольной в плане площадке длины I и постоянной ширины 2Ь, рис. 21.5. Считают, как и в предыдущем случае, что опасный объем материала располагается на некоторой глубине под поверхностью контакта. При этом напряженное состояние также является трехосным сжатием, но в отличие от упомянутого случая имеем здесь а ф ф Тем не менее условия перехода как 3 состояние предельной упругости, так и в состояние усталостного повреждения определяют по критерию максимальных [c.387]

Отсюда видно, что величина напряжения сжатия в волне определяется модулем упругости материала и отношением скорости частиц к скорости распространения волны. Если абсолютно жесткое тело, движущееся со скоростью v, ударяет по концу стержня в продольном направлении, то на поверхности контакта возникают сжимающие напряжения, величина которых определяется соотношением (15.57) или (15.58). При превышении скоростью ударяющей массы некоторой предельной величины, определяемой пределом текучести, модулем упругости и плотностью стержня, возникнут локальные пластические деформации даже и при очень малой массе ударяющего тела. [c.509]

Путем выбора параметров модели контактного слоя можно осуществить различные условия взаимодействия между телами. Были рассмотрены два крайних случая абсолютное сцепление диска с валом (идеальный контакт) и посадка с проскальзыванием без учета трения. При наличии трения контактное давление зависит от условий посадки. В случае тепловой посадки диск в момент закусывания вала имеет начальную температурную деформацию — еее = Вгг — = где /-д — радиус вала. Остывая неравномерно, он пытается сжать вал, сохраняя на поверхности контакта разность деформаций. В этом случае контактные напряжения несколько выше, чем при отсутствии трения. Условия посадки с абсолютным сцеплением при расширении контактного слоя сохраняют равенство осевых деформаций диска и вала в зоне контакта. Контактные давления при этом ниже, чем при тепловой посадке, но выше, чем при отсутствии тре- [c.129]

Исследуя сжатие упругих тел. Герц заинтересовался и твердостью материалов. Применявшиеся тогда методы ее измерения его не удовлетворяли ), и он ввел собственное определение твердости. Он отстаивал необходимость применять для измерения твердости такие образцы, у которых контур поверхности контакта получается в виде окружности, и чтобы этого достигнуть, он пользовался шаром определенного радиуса, вдавливая его в плоскую поверхность тела из изучаемого материала. За меру твердости он принял ту нагрузку, под которой в испытуемом материале возникала остаточная пластическая деформация. Применяя это определение в исследовании твердости стекла (остающегося упругим до мгновения разрушения), он принял в качестве меры твердости этого материала нагрузку, под которой появлялась первая трещина по контуру поверхности контакта. Метод Герца не получил признания, так как для пластичных материалов чрезвычайно трудно установить, под какой именно нагрузкой в них начинает возникать остаточная деформация ). [c.416]

Контактное взаимодействие деталей машин характеризует малая фактическая площадь контакта и, следовательно, значительные контактные перемещения. В условиях сжатия тел с начальным касанием в точке и по линии это обусловлено номинальной формой контактирующих поверхностей. Примером такого контактного взаимодействия являются контакты тела качения (шарика или ролика) с кольцами в подшипнике. [c.163]

Приложенная к подшипнику нагрузка воспринимается крайне малыми площадями контакта тел качения с дорожками качения, поэтому напряжения в местах контакта даже при относительно умеренных нагрузках оказываются весьма значительными. Нормальные напряжения в подшипниках качения в местах точечного и линейного контакта равны соответственно о = 5000 МПа и а = 3500 МПа. Однако эффективная площадь шарика или ролика, воспринимающего нагрузку, резко возрастает по мере удаления от поверхности, так что высокие напряжения сжатия сконцентрированы только в зоне контакта, не распространяясь на всю массу тела качения. Поэтому прочностные свойства подшипников качения зависят главным образом от напряжений, возникающих на поверхности контакта, точнее — на некоторой глубине вблизи поверхностного слоя. При этом деформация в контакте поверхностей качения ввиду их высокой твердости весьма мала. [c.387]

Из рис. 8 следует, что площадка контакта шарика с дорожкой качения расположена в системе координат таким образом, что оси X—X, Y—Y и Z—Z совпадают соответственно с большой осью 2а (т. е. с направлением, перпендикулярным качению), с малой осью 2Ь (т. е. с направлением качения) и с направлением действия нагрузки Q. Таким образом, поверхность контакта, на которой определяются нормальные напряжения а, расположена в плоскости XV. Тела качения и кольца подшипника помимо нормальных напряжений сжатия воспринимают и касательные напряжения сдвига т, достигающие максимального значения на некоторой глубине под площадкой контакта и являющиеся основной причиной образования первых следов усталостного разрушения. [c.397]

Лазерные интерферометрические измерители скорости вещества в ударных волнах применяются как для фиксации скорости движения свободной поверхности тела, так и для измерений волновых профилей внутри прозрачной среды или на поверхности контакта между исследуемым образцом и окном из прозрачного материала. При этом следует учитывать влияние ударного сжатия прозрачной среды на ее оптические характеристики и закономерности отражений света в ней от движущейся поверхности. [c.71]

Трение на поверхности раздела двух тел несогласованной формы, находящихся в условиях нормального контакта, играет роль только в том случае, когда упругие константы двух материалов различны. Взаимное контактное давление вызывает тангенциальные перемещения на поверхности раздела наряду с нормальным сжатием (см. уравнение (3.41Ь) для случая контакта шаров). Если материалы двух тел отличаются, то тангенциальные перемещения будут, вообще говоря, различны, так что будет иметь место проскальзывание. Это проскальзывание может ограничиваться и до некоторой степени сдерживаться трением. Можно, следовательно, предполагать, что в центральной части области контакта поверхности полностью сцеплены, а зона проскальзывания примыкает к границе области контакта. Если коэффициент предельного трения достаточно велик, проскальзывание может полностью исключаться. [c.138]

Упругие деформации сжатия двумерных контактирующих тел нельзя вычислить только через контактные напряжения, определяемые теорией Герца. Необходимо учитывать также форму и размеры самих тел, а также способы их закрепления. В больщинстве практических ситуаций такие вычисления трудно -осуществить, что привело к множеству приближенных формул для расчета упругих деформаций сжатия тел при контакте в условиях плоской задачи, как, например, в случае зубьев шестерен или подшипников качения [164, 309]. Между тем сжатие длинного кругового цилиндра, контактирующего с двумя другими поверхностями несогласованной с ним формы вдоль двух диаметрально противоположных образующих, может быть проанализировано достаточно удовлетворительно. [c.150]

Ниже рассматривается задача, которая с качественной точки зрения подобна исследованной в предыдущем параграфе и заключается в кручении двух сжатых постоянной нормальной силой упругих тел вокруг оси, совпадающей с их общей нормалью, под действием переменного скручивающего момента. Нетрудно представить возникающую при этом физическую картину контактного взаимодействия. Нормальное сжатие приводит к формированию области контакта и распределения нормальных давлений, определяемых теорией Герца. Действие скручивающего момента обусловливает поворот на малый угол [3 вокруг оси 2 одного тела относительно другого. Усилия трения, действующие по поверхности контакта, препятствуют скольжению. Каждое тело с точки зрения вычисления его упругих деформаций рассматривается как упругое полупространство. Под действием пары скручивающих моментов Мг в каждом теле реализуется напряженное состояние, соответствующее чистому кручению, когда все нормальные компоненты напряжений равны нулю (см. 3.9). В случае контакта шаров напряженно-деформированное состояние является осесимметричным т е и Тге — ненулевые компоненты напряжений, а ив — единственная отличная от нуля компонента перемещения. [c.265]

Влияние волн напряжений на процесс соударения трехмерных упругих тел рассматривалось Б. М. Малышевым [29], который экспериментально изучал продолжительность удара г стальной линзы по массивному телу с плоскостью. Линза имела сферическую поверхность с центром в точке контакта, возникающие при ударе сферические волны сжатия после отражения от свободной поверхности фоку- [c.133]

Расчет воздействия на твердое тело взрыва накладного заряда ВВ. Изменением плотности и массы накладного заряда ВВ можно варьировать давления, достигаемые при нагружении образца, а также реализующиеся за счет взрыва скорости метаемых пластин. Детонационная волна после выхода на контактную границу с инертным материалом инициирует в нем 5 дарную волну, интенсивность которой зависит от динамических жесткостей преграды и ВВ. В обратную сторону в продукты детонации идет отраженная от контактной поверхности ударная волна сжатия или волна разрежения в зависимости от соотношения динамических жесткостей материала преграды и продуктов детонации. Во всех рассматриваемых ниже задачах динамическая жесткость инертного материала больше динамической жесткости продуктов взрыва ВВ, и поэтому в зоне контакта происходит возрастание давления с торможением, а затем и разлетом ПД от контактной границы. [c.271]

Рассмотрим задачу о сжатии двух упругих тел, когда площадка контакта мала по сравнению с их размерами и приближенно можно перейти к задаче о сжатии двух полупространств (2 > о, 2 < 0). Пусть уравнения вступающих в контакт поверхностей [c.608]

Тормозные детали (накладки, колодки и др.) испытывают напряжения сжатия, растяжения, сдвига, в ряде случаев ударные нагрузки [96]. Поэтому должны учитываться характеристики механических свойств (пределы текучести при растяжении и сжатии, пределы прочности, ударная вязкость, твердость), как при комнатной, так н рабочей температурах. Из физически свойств большее значение имеют теплоемкость и теплопроводность [96, 99], от которых в значительной мере зависит температура, возникающая при торможении. Тепловой режим трения зависит также от конструкции и размеров фрикционного сочленения. Важной характеристикой является коэффициент взаимного перекрытия Квз 59, 96], представляющий собой частное от деления номинальных площадей контакта трущихся элементов (меньшую на большую). Неполное взаимное перекрытие обеспечивает возможность теплоотдачи с открытых участков поверхностей трения прн полном перекрытии вся теплота идет в глубь трущихся тел и тепловой режим сопряжения становится более напряженным. [c.190]

Рассмотрим механику сжатия упругих шаров силой F. Задача симметрична относительно оси 0Z [36]. Первоначальный контакт (без нагрузки) двух шаров радиусами Pi и Р2 происходит в точке О (рис. 1.2). В процессе нагружения тел силой F вдоль оси 0Z точки l и С2, расположенные на поверхности сфер на расстоянии г от оси 0Z, входят в контакт. С ростом силы F в контакт вступят крайние точки и 2. Примем, что площадка контакта [c.20]

Задача Герца о сжатии упругих тел. Два упругих тела прижаты друг к другу силами Q, линия действия которых перпендикулярна общей касательной плоскости П поверхностей Si и 5г тел в точке О. Под действием сил Q тела деформируются в области, примыкающей к месту контакта, и сближаются друг с другом. Назовем через —6i, —62 проекции поступательного перемещения первого и второго тел на оси z и z , которые, напомним, направлены внутрь соответствующих тел. Можно также определить 61 и 62 как перемещения достаточно удаленных от места контакта точек первого и соответственно второго тела, а величину [c.329]

Отметим, что максимальная сила трения покоя зависит еще от того, сколько времени тела находятся в контакте друг с другом. При значительной силе нормального давления и длительном контакте происходит пластическая деформация (сжатие) выступов на поверхности тел. Выступы сплющиваются , отчего увеличивается площадь контакта и возрастает роль молекулярного сцепления. Это способствует слипанию тел и приводит к росту максимальной силы трения покоя. [c.85]

Если выступы шероховатой поверхности имеют сферическую форму, то при сжатии этих тел площадь фактического контакта менаду ними (см. рис. V,5), точнее, радиус площади круга можно рассчитать по формуле Герца [178] [c.227]

Эти способы упрочнения основаны на получении поверхностных сжимающих напряжений за счет неоднородной упруго-пластической де< юрмации (растяжения поверхностных слоев детали) в зоне контакта детали и цилиндрического или сферического инструмента (ролика, шарика, дорна и т. п.) или рабочего тела (например, дроби). Деформирование поверхностных слоев облегчается при скольжении или качении прижатого инструмента по поверхности детали, так как за счет сил трения увеличивается интенсивность напряжений в зоне контакта. Для повышения стойкости инструмента его изготовляют из более прочного материала, чем обрабатываемая деталь. Эффективным оказывается использование материалов с высоким модулем упругости. Дробь изготовляют и из менее прочного материала (чугун, стекло, неметаллы и др.), так как в момент соударения она работает в условиях сжатия. [c.645]

При увеличении сжатия поверхностей возрастает площадь фактического контакта. Во все возрастающем количестве теплота будет идти через пяТна соприкосновения тел. [c.232]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

Для калибровки ударных пьезоэлектрических акселерометров используют также упругоконтаитный метод, основанный на измерении местных упругих деформаций при соударении тел со сферическим и плоским торцами. При сжатии этих тел из одного и того же материала зависимость между силой Р и диаметром поверхности контакта может быть представлена выражением [c.372]

Наибольшее дазление на поверхности контакта при сжатии стальных тел [c.102]

Кроме того, получено большое число экспериментальных сведений об интенсивных химических превращениях, протекающих на поверхности контакта. Эти превращения инициируются значительными напряжениями сдвига, развиваемыми в пленках на поверхностях при относительном скольжении твердых тел. Роль напряжений сдвига в протекании реакции полимеризации в объеме монометра, находящемся под действием сжатия, иллюстрируется открытием, сделанным [c.29]

В настоящее время не существует общераспространенных методов для определения сближенйя, так как этот фактор ранее не использовался для анализа процесса трения и изнашивания. Трудность непосредственного измерения сближения шероховатых поверхностей заключается в том, что величина деформации самих выступов при сжатии двух тел сравнима по величине, а иногда и меньше, чем объемное сжатие самих сближаемых тел. Поэтому некоторые исследователи, например П. Е. Дьяченко, Н. Н. Толкачева и К. П. Горюнов 15], предложили для определения сближения использовать в качестве индикатора профилограф, замеряя общее сближение (сумму объемного и поверхностного деформирования) и вычитая из этой величины объемную деформацию контакти-руемых тел. Однако такой метод достаточно груб, так как интересующая нас величина может составлять лишь долю от общего результата. [c.57]

До сих пор в этой книге предполагалось, что поверхности контактирующих тел топографически гладкие, что они строго очерчиваются исходными профилями, рассмотренными в гл. 1 и 4. Вследствие этого контакт между ними был непрерывным внутри исходной площадки и отсутствовал вне нее. В действительности такое встречается крайне редко. Слюда может быть расщеплена вдоль атомных плоскостей, чтобы получить атомарно гладкую поверхность такие две поверхности были использованы для идеального контакта в лабораторных условиях. Неровности на поверхностях сильно податливых тел, таких, например, как мягкая резина, если они достаточно-малы, могут быть при упругих деформациях сплющены контактным давлением, так что идеальный контакт имеет место по всей исходной площадке. В общем, однако, контакт твердых тел не является непрерывным, и действительная область контакта составляет малую часть исходной. Не так легко осуществить сплющивание изначально шероховатых поверхностей путем пластических деформаций неровностей. Например, зазубрины, нанесенные токарным инструментом на номинально гладких торцах образца для испытаний на сжатие пластического материала могут пластически сминаться твердыми плоскими плитами испытательной машины. Зазубрины будут вести себя подобно пластическим клиньям ( 6.2(с)) и деформироваться пластически при контактном давлении порядка ЗУ, где У — предел текучести материала. В образце в целом будет происходить объемное пластическое течение при номинальном давлении У. Следовательно, максимальное отношение реальной площадки контакта плиты и образца к номинальной площади составляет примерно /з-Деформационное упрочнение сминающихся неровностей уменьшает эту величину еще более. [c.449]

Периодическое сжатие и растяжение волокон вызывает кроме того систематическое отставание ведомого тела. Длина поверхности ведущего тела на угле контакта а равна 0,5Ь — АЬ, где АЬ — упругое укорочение поверхности. Длина поверхности ведомого тела па том же участке равна 0,5Ь -I- АЬ, где АЬ — упругое удлинение поверхности. Следовательно, скорость вращения ведомого тела меньще скорости ведущего тела в отно-щении [c.344]

Допустим, что оба тела прижаты друг к другу силой Р, направленной по нормали к общей касательной плоскости, тогда вблизи точки О тела будут соприкасаться по некоторой поверхности. Проекцию этой поверхности на плоскость Ох х . назовем зоной контакта. Точки, достаточно удаленные от зоны контакта, в результате сжатия сблизятся на одну и ту же заранее неизвестную величину а. Обозначим — перемещения точек соприкасающихся поверхностей, лежащих на одной нормали к плоскости Oxixi, тогда при сжатии расстояние между этими точками уменьшится на величину a — (u ul). [c.297]

Более общий случай сжатия соприкасающихся упругих тел можно исследовать таким же образом, как и случг1Й сжатия сферических тел, рассмотренный в предыдущем параграфе. Проведем касательную плоскость в точке контакта О и проймем ее за плоскость ху (рис. 210). Поверхности тел вблизи контакта, если пренебречь малыми величинами высших порядков, можно представить уравнениями ) [c.416]

Длины полуосей эллипса касания определяются геометрией соприкасающихся поверхностей и упругими свойствами тел. По известным главным радиусам кривизны сжимаемых тел и их взаимному расположению определяются параметры А и В, а по ним — полуоси эллипса а и Ь. Зная длины полуосей эллипса касания, по выражению (2.106) можно определить максимальное напряженке сжатия в зоне контакта, а затем по выражению (2.107)—функцию д ( , Т1), описывающую распределение давления по площадке каеания. Далее по выражению (2.105) можно определить сближение контактирующих упругих тел. [c.178]

Контактные напряжения и контактные деформации зубьев. Контактными напряжениями (и деформациями) называются напряжения (и деформации), возникающие при контакте (соприкосновени к) под нагрузкой двух тел, в каждом из них. Наибольшее контактное напряжение сжатия на гладких цилиндрических рабочих поверхностях, возникающее в середине полоски контакта, может быть определено по следующей формуле Герца, справедливой а) при коэфициенте Пуассона материалов поверхностных слоев (л = 0,3 [c.243]

В случае механического разрушения поверхностей, по мнению автора, целесообразно использовать следующие комплексы, вытекающие из рассмотрения механики фрикционного контакта комплекс Ц,=/ /НВ (где Р - номинальное напряжение сжатия НВ - твердость материала), ранее применявшийся в расчетах при адгезионном и абразивном изнашивании, характеризует напряженное состояние контакта и безразмерную площадь фактического касания тел комплекс = й/х, где h - толщина смазочного слоя X — характерный размер (диаметр режущей абразивной частицы, приведенный размер шероховатости) определяет относительную толщину смазочного слоя комплекс Uy = iP/a TflfiP — контактное напряжение сжатия — коэффициент, зависящий от коэффициента трения / и напряженного состояния в контакте Oq — предел усталости материала в данных условиях трения характеризует усталостную прочность трущихся поверхностей). [c.181]

Рассмотрим поверхность нагрева, находящуюся в контакте с жидкостью. При этом давление превышает критическое, а температура жидкости ниже псевдокритической. Допустим, что температура стенки превышает псевдокритическую. Тогда жидкость вдали от стенки представляет собой псевдожидкость, а в нагретом пограничном слое свойства жидкости напоминают свойства газа. Таким образом, жидкость в пограничном слое характеризуется высокой сжимаемостью и малой плотностью. Волна конденсации, проходящая через поверхность нагрева, стремится сжать н Идкость в пограничном слое и кратковременно увеличить теплоотдачу. Когда через поверхность проходит волна разрежения, пограничный слой расширяется, вызывая мгновенное уменьшение теплоотдачи. По-видимому, эти условия являются идеальными для поддержания пульсаций. Аналогичный вывод справедлив и для докритической двухфазной системы, когда существует пузырьковый пограничный слой . Способность теплового источника, зависящего от давления, поддерживать резонансные акустические колебания, известна с 1777 г. Отдельные задачи подобного рода были рассмотрены Зондхаузом и Релеем [18, 19). Очевидно, необходимо, чтобы рабочее тело вдали от стенки было в состоянии нсевдожидкости, поскольку пульсации при температуре в массе жидкости, превышающей псевдокритическую, не наблюдались. Возможно, жидкость в пограничном слое (псевдогаз) находится в таком состоянии, что при незначительном росте давления она сжимается и ее плотность приближается к плотности жидкости. Происходящий в этом случае взрыв может генерировать волны давления, которые в дополнение к влиянию нестационарного теплообмена должны усиливать первоначальное возмущение. [c.358]

Решение нек-рых контактных задач для упругих тел впервые дано Г. Герцем (G. Hertz). В основу его теории К. н. положены след, предположения материал со прикасающихся тел в зоне контакта однородеи и следует закону Гука линейные размеры площадки контакта малы по сравнению с радиусом кривизны и линейными размерами соприкасающихся иоверхностей в окрест-иости точек контакта силы трения между соприкасающимися телами пренебрежимо малы. При этом найдено, что при сжатии двух тел, ограниченных плавными поверхностями, площадка контакта имеет форму эллипса (в частности, круга или полоски), а пнтенспвпость распределения К. н. но этой площадке следует эллипсоидальному закону. [c.445]

Механическое Абразивное — в результате режущего или царапающего действия твердых частиц, попадающих в зону контакта Адгезионное — в результате связи между поверхностными слоями двух разнородных тел при их соприкосновении Э ионное — под влиянием механических воздействий твердыми частицами в потоке жвдкости или газа Кавитационное — в результате ударов жидкости при охлопывании парогазовых пузырей на поверхности детали Усталостное — под влиянием циклических контактных напряжении сжатия [c.107]

Формула Герца, выведенная им на основе теории упругости твердых тел и определяющая диаметр контакта гпарика с плоской поверхностью в зависимости от силы их сжатия, хорошо подтверждается опытными данными. Однако при использовании этого метода необходимо учитывать состояние поверхностного слоя испытуемого образца, и в частности наличие на нем трещин. Уменьшение диаметра микроиндентора и, соответственно, площадки разрушения на стекле позволяет снизить влияние дефектов поверхности на получаемые при измерении значения микропрочности стекла и уменьшить разброс значений. Поэтому этот метод имеет существенное [c.44]

Расчет полного термического сонротив-лення контакта. Рассмотрим тепловое течение в составном теле. В увеличенном масштабе контакт двух шероховатых поверхностей условно можно представить рис. 147. Тепловой поток, идущий от тела 1 к телу 2, при подходе к поверхности соприкосновения раздваивается. Одна часть теплоты проходит через места фактического контакта, а другая — через среду, заполняющую пространство между выступами шероховатости (лучистым теплообменом в зазоре пренебрегаем). Фактическая площадь контакта зависит от шероховатости поверхностей (чистоты обработки) и степени пх сжатия. Для шероховатого тела без приложения нагрузки фактическая площадь касания стремится к нулю, тогда практически весь тепловой поток может перейти от тела 1 к телу 2 только вследствие теплопроводности среды в зазоре. Оценим ориентировочно термическое [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...