Разрывное напряжение

В предыдущем обсуждении допускалось, что армирующие волокна в композите обладают четко определенным однозначным разрывным напряжением. Хотя это допущение и может служить хорошим приближением в случае армирования металлами, оно несправедливо для хрупких или любых других волокон, обнаруживающих, как правило, зависимость прочности от длины. В последнем случае прочность композита необходимо оценивать статистическими методами. (Это рассмотрено более детально в гл. 4, написанной Аргоном.) [c.453]

Если рассмотреть композит, армированный волокнами постоянной прочности, но имеющими дефекты, снижающие прочность до о и удаленные друг от друга на расстояние с1, можно выделить два варианта в зависимости от того, будет в, меньше или больше 2у, данного уравнением (34). В первом случае волокна всегда будут рваться в слабых точках, и разрушающее напряжение волокон, измеренное в плоскости разрушения матрицы, будет лежать в пределах между о и а -Ь (2т/г) ( /2), откуда среднее разрывное напряжение волокон равно [c.470]

Уравнение (4) показывает, что разрушение может происходить при напряжениях, меньших предела прочности, и что разрывное напряжение зависит от времени действия приложенной нагрузки и от температуры материала. Таким образом, вопрос, какую нагрузку способен выдержать материал детали, т. е. каково его сопротивление разрыву, не пмеет однозначного ответа без указания времени, в течение которого данный материал должен оставаться под нагрузкой. [c.24]

При дроблении горных пород и руд, полезный компонент которых не отличается существенно по электрическим и физикомеханическим свойствам от вмещающих пород, подобно кристаллам слюды, и не имеют искажающих поле включений, подобно металлическим рудам, главным механизмом, обеспечивающим селективность разрушения, является избирательная направленность роста трещин по границам контакта (срастания) минералов. Этому могут способствовать как свойственное гетерогенным системам наличие дефектов по границам контакта, так и характер нагружения твердого тела, приводящий к росту трещин. Принципиальное отличие условий нагружения материала в ЭИ процессе (импульс давления ударной волны сменяется возникновением тангенциальных разрывных напряжений) от условий нагружения при механическом разрушении (преобладание напряжений сжатия и сдвига) и создает предпосылки для раскрытия поверхностей контакта кристаллов с вмещающей породой. В условиях разрыва даже минимальные локальные нарушения сплошности и дефекты по границам контакта способствуют раскрытию монокристаллических образований. На образце, приведенном на рис.5.27, видно как трещина, распространявшаяся в направлении, параллельном оси кристалла, огибает кристалл рубина вдоль его контакта с пустой породой, способствуя полному раскрытию кристаллов рубина. По этим причинам энергетическая оптимизация процесса дезинтеграции увязывается не столько с достижением минимальной энергоемкости, сколько с обеспечением условий для более продолжительного роста трещин при наименьших параметрах волны давления, а это, в свою очередь, обеспечит максимальное раскрытие и сохранность кристаллов драгоценных минералов. [c.245]

Этап 2. Выбор соответствующих расчетных формул уравнений для определения разрывных напряжений, напряжений среза, сжатия, сложных напряжений и т. д. [c.175]

Шток в рассматриваемой силовой схеме испытывает разрывные напряжения. Усилие, которое воспринимает шток, может быть выражено формулой [c.178]

Расчетные и экспериментальные данные по значениям разрывных напряжений Ср [c.82]

Первый вклад в создании учения о прочности твердых тел внесла теория Гриффитса о критическом разрывном напряжении [8]. По мнению Гриффитса, в реальных телах имеются дефекты в виде полых микротрещин эллиптической формы, у вершины которых создаются локальные перенапряжения. Когда величина одного из них достигнет критического значения, трещина начинает расти со скоростью звука, разрушая тело. [c.101]

Экспериментами установлено, что при гидростатическом сжатии даже при очень больших напряжениях в металлах не возникает текучести и не происходит разрушения. При гидростатическом растяжении разрушение, как показывают эксперименты, происходит, но при этом главное напряжение почти вдвое превышает разрывное напряжение при одноосном испытании [9]. Таким образом, гипотеза максимального касательного напряжения, по-видимому, удовлетво- [c.136]

Обобщенные кривые для разрывного напряжения О/, эластомеров имеют З-образную форму — падает с уменьшением скорости растяжения (рис. 5.8). [c.159]

В ряде случаев невозможно построить решения с непрерывными напряжениями или скоростями. В то же время существуют решения с разрывными напряжениями (скоростями), удовлетворяющие граничным условиям (такие разрывы называются сильными). [c.159]

И первая оболочка с полным допустимым давлением д, находятся с точки зрения разрывных напряжений в совершенно одинаковых условиях, в то время как внутренние и внешние слои материала в толстостенном сосуде — в условиях различных. [c.16]

Из сравнения выражений (с) и (d) можно заключить, что если мы примем во внимание одни лишь мембранные напряжения, то у стыков, как показано на рис. 244, Ь, у нас получится разрыв непрерывности. Это свидетельствует о том, что у стыков должны действовать перерезывающие силы Qq и изгибающие моменты М , равномерно распределенные по окружности, и такой величины, что они компенсируют этот разрыв непрерывности. Вызванные этими силами напряжения называются иногда разрывными напряжениями. [c.532]

Тот же самый метод вычисления разрывных напряжений можно применить и в том случае, когда днища имеют форму эллипсоида вращения. Мембранные напряжения в этом случае определяются по формулам (263) и (264) (см. стр. 487). По стыку тп (рис. 245), представляющему собой экватор эллипсоида, напряжения в меридианном и в экваториальном направлениях будут соответственно [c.534]

Гк И для диэтилового эфира [97] и бензола [101] при 20 °С. При этой температуре вследствие низкой плотности пара критический пузырек оказывается практически пустым,— случай неблагоприятный для кинетической теории зародышеобразования. По теории зародышеобразования значениям о = 0ц отвечают намного большие перегревы жидкости, чем наблюдаемые в опыте. Для эфира разрывное напряжение должно бы составлять 170 бар, а для бензола — 386 бар. Причину расхождения таких оценок с величиной максимально достигнутых растяжений видят обычно в несовершенстве контакта жидкости со стеклом. Но в то же время опыты на пузырьковой камере при более высоких температурах свидетельствуют о хорошем смачивании стекла диэтиловым эфиром и бензолом. Другой возможной причиной отмеченного расхождения является понижение эффективного поверхностного натяжения на границе очень маленьких зародышевых пузырьков. Б опытах по кавитации важно добиться получения воспроизводимых результатов, обеспечить условия, когда подавлено действие готовых центров и слабых мест в системе. Сама постановка задачи предполагает статистическую обработку [c.149]

Когда напряжение достигает величины Ора р, при которой долговечность Ора р становится соизмеримой с длительностью опыта, образец разрушается. Полученные таким образом данные могут правильно характеризовать эксплуатационные качества только тех полимерных материалов, для которых соблюдается линейная зависимость логарифма долговечности от величины напряжения. Остальные материалы необходимо характеризовать, кроме разрывных напряжений, еще и временем нагружения. [c.10]

Для полимеров большая скорость деформирования приводит к крутой кривой зависимости деформации от нагрузки. Если предположить, что кривая имеет прямолинейный вид, и представить наклон прямой кажущимся модулем 0 , а разрывное напряжение величиной а , тогда энергия деформации вплоть до точки разрыва определится выражением [c.38]

Обращают на себя внимание исключительно низкие значения критического скалывающего напряжения, отвечающие пределу текучести металлических монокристаллов. Как известно, теоретическая оценка прочности металлических монокристаллов на разрыв приводит к значениям разрывных напряжений порядка 10 —10 кГ/мм , тогда как опыт показывает, что разрывная прочность их по порядку величины не превосходит указанных в таблице значений критического скалывающего напряжения. Такое резкое расхождение между теоретической и практической прочностью иа разрыв металлических монокристаллов, имеющее место также и для неметаллических кристаллов, прежде всего, связано с дефектами структуры, как имеющимися изначально в кристаллах, так п возникающими в процессе их пластического деформирования. [c.25]

На рис. 25 представлены типичные кривые растяжения монокристаллов свинца в неактивной и активной средах. Весь процесс растяжения монокристаллов свинца в активной среде проходит при значительно меньших растягивающих усилиях, и разность в разрывных напряжениях ДР, принимаемая за меру адсорбционного эффекта, достигает почти 30 /о- [c.41]

Рис. 27. Зависимость величины адсорбционного эффекта, выраженного в абсолютном понижении разрывного напряжения ДЯ, от скорости деформации и температуры монокристаллов свинца

На рис. 8 показана зависимость величины адсорбционного-эффекта на монокристаллах свинца от скорости деформации. Здесь за меру адсорбционного эффекта принято абсолютное понижение максимального разрывного напряжения. При комнатной температуре адсорбционный эффект становится значи- [c.25]

Рис. 78. Зависимость истинных разрывных напряжений и предельных деформаций до разрыва eJ зJ.g амальгамированных монокристаллов цинка от процентного содержания ртути в монокристаллах

Рпс. 96. Ориентационная зависимость истинных разрывных напряжений для монокристаллов цинка без покрытия (при температуре жидкого азота) п с ртутным покрытием (при комнатной температуре) [c.187]

Рис. 21. Зависимость разрывного напряжения 5уцу от длины Ь волокон 8-стекла [55].

Разрывное напряжение 3 кгс/мм=. Удлрн1ение при разрыве не более 65%. ГОСТ предусматривает также ширину ремня до 500 мм. [c.456]

Это местное тепловое напряжение может у толстостенных трубок превысить разрывное напряжение их материала, Поэтому возможно, что повторение этих тепловых ударов после определенного времени ухудшит пластические свойства материала стены трубки — трубка треснет без большой деформации. Этим объясняется нарушение нормальной работы трубок на электростанции Твин Бренч [Л. 45], так часто упоминаемое в литературе. [c.164]

Явления, связанные с разрывными напряжениями в воде, изучались кинетическим методом — скоростной киносъемкой быстро движущегося затупленного стеклянного стержня диаметром 5 мм в заполненной водой узкой стеклянной трубке с внутренним диаметром 16 мм. Принимались особые меры предосторожности по устранению всех несмачиваемых участков и небольших примесей газа (газовых зародышей), но с сохранением газа (воздуха при атмосферном давлении) в растворенном виде в воде. Если на поверхности стержня оставались газовые зародыши или если она была несмачиваемой, но свободной от таких зародышей, то кавитация наблюдалась у заднего конца стержня при скорости менее 3 м/сек если же поверхность была полностью смачиваемой и свободной от зародышей, то кавитации не возникало даже при скорости 37 м1сек. Добавка к воде моющих средств (диоктилнатрий янтарной кислоты) не предотвращала кавитации при малой скорости на несмачиваемом стержне, свободном от газовых зародышей. При движении стержня в чистой кукурузной патоке (вязкость 20,1 пз), свободной от газовых зародышей, возникала большая цилиндрическая полость, которая разрушалась за сотые доли секунды. Нельзя было рассчитать напряжение, возникавшее в воде при этих опытах, однако скорости, достигнутые нами без кавитации, намного превосходили прежние показатели при движении тел в водной среде. Надо полагать, что этот результат явился следствием отсутствия всяких газообразных включений и несмачиваемости поверхностей. [c.47]

Для вычисления нижней оценки — статически возможного коэффициента— можно взять следующее разрывное напряженное состояние проведем мысленно окружность радиуса и в области а возьмем осесиммет- [c.95]

Формула (1) справедлива в широком интервале темп-р, причем коэффициенты А и а закономерно изменяются с темп-рой, а прямые долговечности в полулогариф-мич. координатах образуют семейство, выходящее веерообразно из одного полюса (рис. 1), соответствующего а=а р. Чем ниже темп-ра, тем резче наклон прямой и тем слабее выражена П.в.з. При низких темн-рах (для тугоплавких металлов это обычные темп-ры, для пластмасс — 200° и ниже) время нагружения практически не влияет на величину разрывного напряжения и при всех о<а р разрыва не произойдет, как бы долго материал не подвергался действию напряжения. Это оправдывает введение понятия предела прочности Ojtp для нек-рых материалов. При более высоких темп-рах предел прочности есть макс. технич. прочность, реализу- [c.86]

Девис и сотр. [50] показали, что стали 4330М, 4340 и НИ не были склонны к КР, когда предел текучести был ниже Оо2=140 кГ/мм . При более высоком пределе текучести склонность к КР коррелировала с разрывным напряжением периферийно надрезанных образцов. Чем выше было отношение [c.116]

Рис. 33.7. Зависимость разрывного напряжения (а) и относительного удлинения при разрыве б) от концейтрации карбонильных групп

В опытах Бриггса обнаружилось неожиданное понижение прочности воды с приближением к температуре кристаллизации, рис. 24. При 8—10° С напряжение разрыва достигает максимальной величины 270—277 бар. Ниже 5° С оно быстро уменьшается и около точки замерзания составляет примерно 5% от максимального значения [98, 102]. Этот эффект, не столь сильно выраженный, наблюдался также у бензола, анилина, уксусной кислоты [100]. Причина отмеченного эффекта не установлена. При отрицательных давлениях температура кристаллизации воды должна повышаться, но для достигнутых растяжений сдвиг температуры незначителен. Кроме того, у других веществ производная д,Т1йрв, относящаяся к равновесию жидкость — кристалл, имеет противоположный знак. В чистых веществах не существует особых предкристаллизационных явлений, поэтому понижение прочности может быть вызвано влиянием примесей, например выделением газовых пузырьков. Измерение разрывного напряжения на границе вода — лед [99] привело к значению —р = 8—10 бар. [c.98]

Представленное доказательство единственности можно обоб-ш,ить на случай других краевых условий, когда на части поверхности Ао заданы нагрузки ри а на части Аи заданы перемещения аг. В этом случае получим и[ = и".. Можно также учесть различные тепловые условия на частях Аа и С детальным обсуждением этого случая, а также случая, когда на некоторой поверхности Ах внутри тела разрывны напряжения, читатель может ознакомиться по цитированной статье Ионеску-Казимир. [c.224]

Рис. 8. Зависимость величины адсорбционного эффекта, выраженного в абсолютном понижении разрывного напряжения Д/>, от скорости деформации монокристаллов свинца 1 — олеиновая кислота, 20 С 2 — пальмитиновая кислота, 20° С Л — цетиловый спирт, 20°С 4 — олеиновая кислота, 100° С

Присутствие сильно адсорбционно-активной среды — олова — резко меняет и характер разрыва образца из пластического, с образованием характерной шейки, на воздухе разрыв в присутствии покрытия становится хрупким (рис. 72). Поэтому формальное, без учета сужения в шейке, вычисление истинных разрывных напряжений Рс = Ро (1 -Ь е) еще далеко не полностью характеризует потерю образцом прочности и пластичности. В действительности эффект может быть еще более значителен, чем это следует из рис. 71-, и отвечает глубокому качественному изменению механических свойств монокристалла. Резкое влияние температуры в области 300—400° С следует отнести за счет повышения растворимости цинка в жидком олове (45% при 350°С и 92% при 400°С) и связанного с этим дальнейшего значительного падения величины меж-фаэной свободной энергии на границе между монокристаллом и расплавом. [c.150]

В цинке. Из рис. 78, на котором в функции от процентного содержания ртути в цинке приведены значения истинных разрывных напряжений Рс и предельных деформаций до разрыва Ёмако видно, ЧТО В условиях равновесного распределения ртутн в объеме и на поверхности монокристалла цинка для проявления хрупкости образцов достаточно примерно 0,1 вес.% ртути. (Опыты, в которых зависимость прочности образцов от массы нанесенного адсорбционно-активного расплава определялась тотчас же после нанесения покрытия, описаны далее—см. гл. VI, 3 при этом для проявления эффекта адсорбционного понижения прочности оказывается достаточно еш,е меньших количеств жидкого металла.) [c.156]

Данные опытов по хрупкому разрыву амальгамированных монокристаллов цинка вдоль плоскости базиса (0001) [114, 115, 123, 124] обнаруживают заметный разброс значений разрывных напряжений (и, соответственно, предельных деформаций, достигаемых к моменту разрыва) для совершенно идентичных образцов с одинаковым углом наклона Хо плоскости базиса к оси образца, вырезанных из одного и того же длинного монокристалла. Если обозначить через Рс мин (Хо) минимальные, а через Рсмакс (Хо) —максимальные значения истинных растягивающих напряжений при разрыве образцов с данным Хо, то оказывается, что относительная величина разброса (Рс макс— РС МИН ) Ро макс ЗЭ.М6ТН0 возра.ста.вт с уменьшением угла, для монокристаллов с Хо > 50° она не превосходит обычно 10 4, тогда как для образцов с Хо 30° достигает 25% и более. Поскольку сечение кристалла, имеющего диаметр о, плоскостью скольжения представляет собою эллипс с осями о и о/зш Хо монокристаллы с большими углами Хо существенно отличаются от образцов с малыми Хо в том отношении, что у первых протяженность плоскостей скольжения (0001) в направлении большой оси эллипса заметно превосходит диаметр образца. Можно было предположить, что с этой геометрической особенностью связано увеличение разброса значений разрывных напряжений при малых углах Хо- [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...