Режимы трения

Следующая стадия - изнашивание-характеризуется постоянством практически всех параметров трения. В этом режиме трение и изнашивание является стационарным. [c.75]

Рис. 4.11. Кривая непрерывной записи силы трения при установившемся режиме трения

Аналитические методы. Температура, развивающаяся на фрикционном контакте, зависит от режимов трения, теплофизических свойств контактирующих материалов и конструктивных параметров трибосопряжения. В связи с распределением и миграцией фактических пятен касания по контурной и номинальной поверхностям трения максимальную температуру на фактическом пятне касания можно определить в виде суммы [108] [c.212]

Для стационарных тепловых режимов при установившемся режиме трения по схеме палец-диск средняя температура поверхности определяется выражением [109] [c.212]

Это изменение коэффициента трения связано с изменением режима трения, соответствующим изменению положения цапфы относительно подшипника. При малой скорости вращения цапфа вала касается подшипника в его низшей точке (рис. 13.7, а). При этом эксцентриситет е цапфы и подшипника имеет наибольшую возможную величину. Он равен [c.327]

При всяком отклонении режима трения от заданного система регулирования обеспечивает соответствующую подналадку и стабилизацию сил трения. Это существенно повышает надежность работы системы и в первую очереДь улучшает параметры точности перемещения и установки в широком диапазоне скоростей, нагрузок и температур. [c.569]

Мы предлагаем в случае стационарного процесса изнашивания употреблять термин равновесная шероховатость, под которой следует понимать шероховатость, устанавливающуюся на фрикционном контакте при неизменном режиме трения только после завершения процесса приработки. [c.14]

Эксперименты показали, что процесс приработки на первых этапах характеризуется значительным износом и разогревом поверхностей трения, сопровождаемых изменением шероховатости. По истечении некоторого времени температура в зоне контакта уменьшается и достигает постоянного значения, при этом шероховатость стабилизируется, коэффициент трения падает и далее при сохранении режима трения (нагрузка, скорость, смазка) не меняется. Как показали эксперименты, значение, до которого падает коэффициент трения, является минимальным для данных условий работы пары трения. Этим условиям соответствует и минимальный износ трущейся пары. [c.54]

Как показал эксперимент, коэффициент трения в установившемся режиме трения с различными консистентными смазками в условиях выбранных нами скорости и удельного давления изменяется незначительно и находится в диапазоне 0,21—0,32. В условиях смазки МоЗа коэффициент трения равен 0,18—0,22. [c.75]

Q3.3. РЕЖИМЫ ТРЕНИЯ СКОЛЬЖЕНИЯ. [c.404]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Наиболее благоприятным режимом трения является, как отмечалось ранее, жидкостное трение, однако оно возможно лишь при условии соблюдения необходимого соответствия между нагрузкой подшипника, скоростью движения, свойствами смазочной жидкости и размерами поверхностей трения. Расчет подшипников на жидкостное трение основывается на гидродинамической теории смазки и имеет своей целью установление оптимальных соотношений между перечисленными параметрами. [c.408]

Л. И. Марковская предлагает [44] различать два типа слоев слои химического происхождения, возникающие на поверхности при некоторых режимах трения и состоящие в основном из карбидов и окислов железа (такие слои обладают высокой термической стойкостью) слои закалочного происхождения, возникающие в результате закалки от высоких температур на поверхности трения (эти слои, состоящие в основном из аустенита и аустенито-мартен-сита, снижают свою твердость при температурах 300—400° С и полностью разрушаются при температуре 650°С). [c.23]

Однако борирование оказывается малоэффективным в условиях тяжелых режимов трения и износа больших давлениях, ударных нагрузках, контакте с крупными абразивными частицами. [c.38]

Связь трения и износа с неровностями поверхности. Современная молекулярно-механическая теория трения объясняет силу сухого (и граничного) трения скольжения образованием и разрушением адгезионных мостиков холодной сварки контактирующих участков шероховатой поверхности и зацеплением (и внедрением) неровностей 110, 40]. Трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей, возникающих между сближенными участками трущихся поверхностей. При этом износ протекает в виде отделения частиц за счет многократного изменения напряжения и деформации на пятнах фактического контакта при внедрении неровностей истирающей поверхности в истираемую поверхность. Во многих случаях износ имеет усталостный характер растрескивания поверхностного слоя под влиянием повторных механических и термических напряжений, соединения трещин на некоторой глубине и отделения материала от изнашиваемого тела. Интенсивность изнашивания зависит от величины фактического контакта и напряженного состояния изнашиваемого тела, которые в свою очередь в сильной степени зависят от размеров и формы неровностей и, в частности, от радиусов закругления выступов. В обычных условиях истирающая поверхность является существенно более жесткой и шероховатой по сравнению с той, износ которой определяется, и ее неровности оказываются статистически стабильными при установившемся режиме трения. Таким образом, в отношении износостойкости деталей неровности их поверхностей имеют первостепенное значение. [c.46]

Для изделий, эксплуатация которых проходит в условиях установившегося режима трения, величину износа можно считать изменяющейся по линейной зависимости. На рис. 31 S.X обозначена величина износа, t — наработка. Можно написать, что [c.100]

Изучение кинетики износа и повреждаемости в зависимости от режима трения, среды и свойств материалов в связи с определением критических переходов от одних видов разрушения к другим. [c.12]

Первые попытки в этом направлении были предприняты в работе [141], в которой выделено шесть видов износа и соответствующих им режимов трения. Каждому виду износа свойственны специфические частицы, позволяющие идентифицировать тот или иной вид износа. [c.88]

ДЭС в установившемся режиме трения претерпевает циклическое изменение концентрации анионов и катионов в диффузной и плотной частях. Процесс трения оказывает деполяризующее действие на поверхностные поляризованные слои и способствует зачистке поверхности. Это приводит к разрядке большинства частиц, их осаждению, уплотнению под нагрузкой и переходу в металл сервовитной пленки. При этом вместе с частицей увлекаются молекулы ПАВ, адсорбированные на ней. Эти молекулы в последующем обусловливают пористость пленки, ее эластичность и дополнительную смазку, а главное, адсорбционное действие на пленку. Весьма вероятно, что они удлиняют время существования вакансий при адсорбции на них. [c.12]

В практике эксплуатации существует многообразие условий трения, когда возможно использование различных смазок и материалов пар трения и режимов трения, которые соответственно отражаются на эффективности системы. [c.12]

Система предотвращения окисления металла при трении. Трение вызывает повышение температуры в зоне контакта и активирует реакцию окисления металла. Значительную часть износа металлической поверхности при граничном и сухом трении составляет износ окисной пленки. Вместе с тем окисная пленка является барьером, предохраняющим металлы сочленения от схватывания. Схватывание характерно только для металлов, оно сопровождается объединением кристаллических решеток сопряженных поверхностей на участках фактического контакта. В тяжелых по нагрузке режимах трения наблюдается повышенный износ из-за разрушения окисных пленок и развития локального схватывания. При повышении объемной температуры узла трения (внешнем нагреве или плохом теплоотводе) наблюдается утолщение окисных пленок и усиление износа. Пленки окислов являются неизбежным злом, сопровождающим граничное трение. [c.14]

Наблюдаемые малые величины ЭДС и контактного сопротивления показывают, что основной вклад в регистрируемую интегральную ЭДС в данном режиме трения со стороны гальвано-ЭДС незначителен и определяется источниками с меньшим внутренним сопротивлением, т. е. термо-ЭДС. С повышением удельной нагрузки наблюдается тенденция к росту величины ЭДС, прямой однозначной зависимости между ЭДС и нагрузкой при этом не наблюдается. Регистрируемая величина ЭДС имеет термоэлектрическое происхождение и определяется температурой, развиваемой в зоне трения при определенной внешней нагрузке. Приведенная зависимость усложняется при наличии пленок на поверхностях трения, причем на величину ЭДС оказывает влияние сложное температурное поле, обусловленное спецификой узла трения. Из-за малого контактного сопротивления термотоки в зоне трения достигают значительной величины. [c.41]

Фактическое давление рг зависит от механических свойств материала в приповерхностном слое и микрогеометрии поверхности. Данными табл. 6.2 можно пользоваться для сравнения параметров режима трения материалов при одинаковых значениях фактического давления. При очень малых давлениях сравнение прочности адгезионной связи производят по значениям То, при высоких давлениях, близких к НВ, коэффициент трения оценивают по /ап, при больших Рг И МЭЛЫХ То по р. [c.126]

ГОСТ 9.061 - 75. ЕСКЗС. Резины. Методы ускорения испытаний на стойкость к воздействию жидких агрессивных сред при вращательном движении в режиме трения. [c.144]

При полном анализе трибологических процессов в числе выходных параметров ТС учитывается такой важный параметр, как коэффициент трения. Он является результатом комплекса физико-химических процессов, сопровождающих трение двух тел, поэтому его нельзя отнести к какой-либо одной детали, одному материалу. Аналогично нельзя отнести к одному элементу ТС характеристики износостойкости (скорость изнапшвания, интенсивность изнашивания), так как они зависят от свойств всех элементов трибосистемы. Согласно современр1ым положениям трибологии коэффициент трения и интенсивность изнашивания являются нелинейными функциями физико-механических свойств материалов пары трения, условий работы (вид смазки, свойства и температура окружающей среды) и режимов трения (скорость относительного движения, контактное давление). [c.8]

Изнашивание материала деталей и изменение их размеров в процессе трения определяются свойствами материалов, режимами трения (контактное давление, скорость скольжения или качения) и условиями работы узла трения (температура и свойства окружающей среды, вид смазочного материала или его отсутствие). В зависимости от названных факторов находятся и закономерности изнашивания трущихся поверхностей. Об1цая закономерность изнашивания характеризуется кинетическими закономерностями изнашивания, представляющими собой временные функции износа U =/(т). Они могут иметь различный вид (рис. 4.1) и дают представление о скорости изнашивания, которая определяется углом наклона касательной кривой изнашивания в любой момент времени. [c.79]

Основанием для использования непрерывной модели могут служить рассмотренные выше физико-химические процессы при трении. Принимая во внимание, что долговечность трибосистемы определяется характеристиками трения и изнашивания при установивн1емся режиме трения (режиме работы узла трения), ниже обосновывается и рассматривается модель, дающая описание процесса в установившемся режиме трения, т.е. в стационарном термодинамическом состоянии. При установившемся режиме трения, как было показано выше, поверхность металлической детали покрыта полимерной пленкой фрикционного переноса, которая прочно удерживается силами адгезионного взаимодействия. Образование физических и химических связей между полимером и металлом способствует реализации термодинамических процессов переноса энергии и вещества между этими двумя фазами одной термодинамичес- [c.114]

Таким образом, из анализа структурной схемы, отражающей производство энтропии внутри трибосистемы и диссипацию ее окру-жающей средой, следует, что в процессе фрикционного межфазного взаимодействия общая энтропия трибосистемы возраст ает (идет энтро-1шйная накачка), постепенно достигая некоторого критического значения, при котором плотность внутренней энергии и энтропии в активных объемах полимерной детали и пленки переноса оказывается достаточной для разрушения межмолекулярных и молекулярных (химических) связей. При установившемся режиме трения и изнашивания разрушение (износ) микрообъемов с поверхности трения сопровождается постоянным переходом в критическое состояние все новых микрообъемов приповерхностных слоев. Состояние трибосистемы при таком процессе ха- [c.117]

Влияние ионной имплантации титановых контртел на триботехни-ческие характеристики металлополимериых пар трения исследовали при тех же режимах трения (3 МПа и 1 м/с). Контртела из сплавов ВТ6 и ОТ4 имплантировали ионами Си" с энергией от 10 до 80 кэВ. Зависимости скорости изнапп1вания и коэффициента трения от энергии ионов (рис. 7.11) для названных сплавов имеют одинаковый характер. При увеличении энергии ионов до 25-40 кэВ наблюдается резкое, в 2-2,5 раза, снижение скорости изнашивания. [c.216]

Результаты экспериментов показывают, что исходная шероховатость поверхности контртела оказывает существенное влияние на интенсивность изнашивания и величину коэффициента трения. Интенсивность изнашивания зависит от величины комплексного параметра шероховатости А. Так, для полированных поверхностей до У9—10 получены наименьшие интенсивность изнашивания и коэффициент трения, несмотря на разные высоты неровностей, но почти одинаковые величины А. Расчетная величина комплексной характеристики соответствует экспериментальным параметрам шероховатости поверхности контртела, при которых получены наименьшая интенсивность изнашивания и минимальный коэффициент трения для подшипника из метал-лофторопласта, работающего в паре с металлическим валом из стали 45 при установившемся режиме трения. [c.101]

В узлах трения машин, работающих с частыми пусками и остановками или с затрудненными условиями подачи смазки, применяются вкладыши из металлокерамических материалов, получаемых на основе различных металлических порошков методом спекания под давлением. Особенностью металлокерамических подшипников является наличие в них пор (до 15—40% общего объема). Пористость используется для заполнения (пропитки) подшипников маслом, благодаря чему они обладают свойством са-мосмазываемости, столь необходимым при неустановившихся режимах трения. [c.404]

Рентгенографическое исследование поверхности образцов иа стали 45 при всех режимах трения проводилось через каждые два прохода индентора. На дифрактометрах УРС-50И и ДРОН-0,5 в железном нефильтрованном излучении снимались линии (110) a-Fe (0 = 28°30 ) и (220) a-Fe (0 = /2°40 ). Профиль линий записывался на диаграммную бумагу при V h = 0,5 град/мин, Убум = = 4800 мм/ч и размере щелей 0,5 0,5 0,25. Ширина линий, за значение которой бралось среднее из трех измерений, определялась делением площади, ограниченной профилем линии и фоном, на высоту. [c.43]

Это уравнение подтвердилось такнш при испытаниях, проведенных по другим схемам и режимам трения со смазкой. Ниже приводятся некоторые примеры таких испытаний. [c.25]

Трибодеструкция смазки в самом начале трения в режиме ИП, кроме решения проблемы ее окисления, приводит к ряду полезных процессов. Молекулы смазки, разрушаясь на химически активные и электрически заряженные части, приводят в действие электрохимический механизм избирательного растворения анодных участков сплава, что понижает прочность поверхностного слоя. Одновременно это приводит к двум важнейшим следствиям а) образованию металлорганических соединений б) образованию вакансий в поверхностном слое, которые, понижая поверхностное натяжение металла и как бы разжижая его, еш е более облегчают деформирование [44]. Образование металлорганических соединений приводит к образованию коллоидов, а образование комплексных соединений усиливает перенос частиц металла в результате электрофореза в зону контакта. Перенос частиц меди на очищенную от окисных пленок сталь, а также постепенное уменьшение концентрации легирующих компонентов в поверхностном слое в результате их растворения снижают потенциал в микроэлементах сплава и между сплавом и сталью практически до нуля. Изменение внешних условий (нагрузки, скорости, температуры), нарушающее наступившее равновесие, неизбежно приводит к возрастанию потенциала и, следовательно, ко всем перечисленным процессам, ведущим к его снижению. Заметим, что потенциал между зоной контакта и зоной поверхности трения, где контакт в данный момент не происходит, остается постоянным на весь период установившегося режима трения и обусловливает действие одной из систем автокомпенсации износа, что будет рассмотрено ниже. [c.6]

По уширению резонансной кривой можно оценить плотность дислокаций, соответствующую этим режимам трения. В случае ИП она оказалась —2,5-10 см , в то время как для обычного режима трения—7,7 см . Таким образом, при установившемся режиме ИП дислокационная структура практически не изменяется, что обеспечивает длительную безызносность контактируемых поверхностей. [c.31]

Для выбранных режимов трения на участках непосредственного контактирования развиваются колоссальные. давления, измеряемые сотнями мегапаскалей и вызывающие пластическое течение материала, местные фазовые и структурные превращения поверхностного слоя. Пластические деформации приводят к выделению тепла трения в зонах контактирования. В зависимости от интенсивности процесса и условий теплоотвода температура поверхностей трения может достигать различных, иногда весьма значительных величин. Молекулярное взаимодействие контактируемых тел приводит к нарушению термодинамического равновесия кристаллических решеток и наиболее полно проявляется при схва- [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...