Коэфициент Пуассона

Изотропные однородные материалы — Коэфициент Пуассона 1 (2-я)—166 [c.87]

Коха формула для расчёта теплоотдачи наклонных труб I (1-я) — 495 Коши признак сходимости и расходимости рядов 1 (1-я)—150 Коши формула 1 (1-я) — 149 Коэрцитивная сила — Определение 3 — 183 Коэфициент Пуассона 1 (2-я)—166 3 — 219 [c.118]

Если главными силами являются силы упругости на сжатие и скалывание (обычные прочностные исследования), то модельные испытания могут проводиться лишь ири изготовлении модели и натуры с одинаковыми коэфициентами Пуассона. Если коэфициенты Пуассона будут одинаковыми, то соблюдение равенства Са автоматически даёт равенство Со2, поэтому при проведении модельных испытаний необходимо соблюсти лишь равенство Св] и коэфициентов Пуассона. [c.393]

И f.2 В К1 млА — модули упругости охватываемой и охватывающей деталей, а щ и (jLj (соответственно) — коэфициент Пуассона для стали ft 0,3, для чугуна и 0,25. Значения j и для ходовых в практике [c.172]

Модуль упругости Е=-. . . коэфициент Пуассона [c.211]

Коэфициент Пуассона р. при растяжении или сжатии гладкого образца определяется по формуле [c.219]

Модуль продольной упругости в кг см . Коэфициент Пуассона 4.3 140 4,2 10 75 [c.256]

Объём ненаполненной резины при неболь- ших растяжениях и при относительном удлинении е=25—ЮСО/о сохраняется постоянным, и поэтому коэфициент Пуассона р.в этих условиях можно принять равным 0,5. Наличие в резине наполнителей приводит при растяжении к образованию пустот между каучуком и наполнителями и этим самым к увеличению объёма резины величина коэфициента Пуассона при этом понижается для наполненной резины при е = Юо/о х = 0,45, а при а = 500<>/о р. = 0,115. [c.316]

Коэфициент Пуассона (удлинение <300°/о). . . 0,500 0,2 [c.319]

Г — внутренний радиус втулки до запрессовки, 2—наружный радиус втулки до запрессовки, Г2 —наружный радиус втулки после запрессовки, — радиус отверстия в проушине до запрессовки, — наружный радиус проушины. Pi — давление внутри отверстия втулки на единицу поверхности, pj —давление в отверстии проушины после запрессовки втулки на единицу поверхности, Е—модуль упругости, ц—коэфициент Пуассона. [c.374]

Значения коэфициентов k-y п в зависимости от т приведены в табл. 6 коэфициенты Л и k-i определены для сталей при коэфициенте Пуассона н. = 0,3 и модуле упругости сдвига G = 0,385 . [c.530]

Коэффициенты в восемнадцатом и девятнадцатом столбцах подсчитаны для коэфициента Пуассона х = 0,3, обычно принимаемого для стали. [c.213]

Нам остается еще на- примерах показать, чего мы можем, приблизительно, ожидать от применения этого способа. Для этого мы, как обычно, положим обратный коэфициент Пуассона т равным 4. Для круглого сечения, т. е. при а — Ь, уравнение (132) дает [c.128]

Если сюда вставить выражения а, и о, из формул (6), то после простых вычислений, при которых коэфициент Пуассона сократится, мы получим диференциальное уравнение для р [c.262]

Распределение работы деформации А по всему телу весьма существенно зависит от того, какую величину имеет в кан<дом отдельном случае величина т, обратная коэфициенту Пуассона. При т = 2 работа деформации A обращается в нуль, и вся работа деформации будет сосредоточена в наружной части тела. При т = Ъ мы будем иметь A = A , а при т — оо даже A 2Л, . При обычно принимаемом значении яг = 4 мы имеем Л, =0,8/lj, поэтому при нормальных условиях нужно считать, что работа деформации нагретой части составляет несколько менее половины всей работы деформации, а работа деформации наружной части составляет несколько более половины всей работы деформации. [c.264]

Для случая, когда радиус а цилиндра в сравнении с длиной I очень велик, первый член в формуле (101) не играет существенной роли, так как у него а стоит в знаменателе. Он при а = оо, т. е. если вместо цилиндра мы имеем бесконечно широкую плоскую равномерно сжатую пластинку, обратится в нуль. Тогда остается только деформация, не сопровождаемая растяжением срединной поверхности, с которой мы познакомились прежде. Если вставить значение обратного коэфициента Пуассона т и положить =1, то мы получим [c.370]

Упругие свойства ковкого чугуна определяются из основных данных таблиц — модулями нормальной упругости (Ё) и сдвига (О) и коэфициентом Пуассона (р.). Величины же пластических деформаций и условного модуля упругости находятся по соответствующим графам табл <цы. При этом учитывается, что при многократных повторных нагрузках пластические деформации уменьшаются и остаются почти одни упругие деформации. [c.215]

Модуль упругости при растяжении в тыс. кг см о. = ж о оа >> Л О.Ч со л а Ч 4) 3. я у < и Си а Коэфициент Пуассона при растяжении [c.293]

Контактные напряжения и контактные деформации зубьев. Контактными напряжениями (и деформациями) называются напряжения (и деформации), возникающие при контакте (соприкосновени к) под нагрузкой двух тел, в каждом из них. Наибольшее контактное напряжение сжатия на гладких цилиндрических рабочих поверхностях, возникающее в середине полоски контакта, может быть определено по следующей формуле Герца, справедливой а) при коэфициенте Пуассона материалов поверхностных слоев (л = 0,3 [c.243]

Материал Оптическая постоянная кг1см (). = 546,1 млч<) Предел прочности при растяжении Qfy В KZI M" Предел пропорциональности Зр в kzI m" Порядковый номер полосы т при пределе пропорциональности Модуль упругости Ё в кг см Коэфициент Пуассона и. [c.255]

Линейная деформация резины при сжатии менее значительна, чем при растяжении, и в практике обычно не превышает 50фо высоты образца, а поэтому и величина коэфициента Пуассона при сжатии более постоянна. При малом относительном сжатии р близок к 0,50 и увеличивается с увеличением сжатия, немало зависит от типа резины. Прч е = /м = 0,78. [c.317]

Коэфициент Пуассона определяется (по гриаципу аддитивности) как сумма произведений весовых процентов отдельных стеклообразующих на приведённые в таол. 121 константы. Отклонения вычисленных величин от полученных путём наблюдений не превышают 5—бч/о. [c.376]

Пример 4.3. Проверить несущую способность и прочность элементов соединения ступицы с венцом червячного колеса, передающего момент Г2=750 Н-м. Сборка производится прессованием. Размеры соединения показаны на рис. 4.12. Обод колеса изготовлен из бронзы Бр О6Ц6СЗ по ГОСТ 613—79 с пределом прочности ав = 160 МПа, пределом текучести О"т2=108 МПа, модулем упругости ES =0,93-1 05 МПа. Ступица — из чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412—79 с ав = 196 МПа, о>,= = 130 МПа, i = 0,8-105 МПа. Коэфициенты Пуассона для чугуна fti=0,25 для бронзы fi2=0,32. Параметры шероховатости посадочных поверхностей / Zi=2,5 мкм, Rzz=5 мкм. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...