Тело массивное

Падающее тело. Массивное тело брошено с высоты 100 м. Сколько пройдет времени, пока оно достигнет поверхности Земли ) [c.101]

Тела массивные — Соударение 390 [c.559]

Тела массивные — Соударение — Расчет 430 [c.647]

Для тел массивных и толстых эта фаза является преобладающей по сравнению с предыдущими. [c.236]

Прибор для испарения жидкости путем продувания может иметь очень небольшие размеры. Один из таких приборов был применен в лаборатории термохимии МГУ [118]. Его устройство показано на рис. 99. Конический сосуд 1 помеш,ают в коническое углубление, высверленное в теле массивного калориметра. Жидкость наливают на дно сосуда, количество жидкости составляет несколько граммов. Г аз входит через трубку 2 и вместе с паром выходит через трубку 3. Стеклянный шарик 4 предохраняет от попадания сконденсированной в трубке 3 жидкости обратно в сосуд 1. Сужение 5 в корпусе сосуда и стеклянная вата 6 препятствуют захвату паром капелек жидкости. Количество испарившейся жидкости находят взвешиванием сосуда /, который при этом закрывают стеклянными пробками 7. Точность измерения теплот испарения в этом приборе составляет около 0,5%. [c.371]

Напомним, что основное предположение Герца заключается в том, что влияние сил инерции, возникающих за счет деформаций тел в области их контакта, на связь между величиной местного смятия а и силой контактного взаимодействия Р считается пренебрежимо малым. При этом полагается также, что скорость соударения мала по сравнению со скоростями распространения в материалах тел упругих возмущений, оба тела массивны и радиус зоны контакта много меньше размеров тел. [c.524]

Характерные примеры размещения арматуры в теле массивных фундаментов представлены на рис. 5.1. [c.100]

Рис. 5.1. Характерные примеры размещения арматуры в теле массивных фундаментов под машины периодического действия

Если тело массивное, а температурный режим задан для массы (нет поверхности), то длительность нагрева увеличивается в т раз. Значения величины т=г г для плиты, цилиндра и шара указаны выше. [c.54]

Рассчитайте температуры точки конца дуговой сварки при режиме д = 2000 кал сек-, и = 0,1 см сек (тело массивное, из малоуглеродистой стали), через 2, 5, 10 и 20 сек после прекращения действия дуги. [c.196]

При всем разнообразии видов конструктивных элементов, встречающихся в сооружениях и машинах, их можно свести к сравнительно небольшому числу основных форм. Тела, имеющие эти основные формы, и являются объектами расчета на прочность, жесткость и устойчивость. К ним относятся стержни, оболочки, пластинки и массивные тела. [c.6]

Тела, у которых все три размера одного порядка, называют массивными телами. К ним относятся фундаменты сооружений, подпорные стенки и т. п. [c.7]

Полубесконечное тело представляет собой массивное тело с одной ограничивающей плоскостью 2 = 0 (рис. 5.1, б). Остальные поверхности находятся на значительном удалении и не влияют на распространение теплоты. [c.140]

Теплота может распределяться по толщине металла по различным законам. Как указывалось выше, часто распределение считают равномерным (см. рис. 5.10, а). В случае наплавки на массивное тело распределенностью теплоты в направлении оси Oz можно пренебречь и считать источник точечным, находящимся на поверхности тела. [c.156]

Пример 4. По поверхности массивного тела движется точечный источник теплоты мощностью 6000 Вт. Определить расстояние от источника теплоты до конца изотермы 47" = 700 К. Коэффициент теплопроводности металла к = = 0,4 Вт/(см-К). [c.171]

Чем более стеснен поток теплоты, тем медленнее идет процесс теплонасыщения. Поэтому при прочих равных условиях процесс теплонасыщения в стержне заканчивается позже, чем в пластине, а в пластине — позже, чем в массивном теле. [c.177]

Пример 6. На поверхность массивного тела из стали, начиная от точки О (см. рис. 6.12,6), наплавляют валик ОоО длиной 50 мм. Режим наплавки эффективная мощность q = 6000 Вт, скорость v = 0,1 см/с. Согласно табл. 5.1 а= 0,083 см /с, Х= 0,4 Вт/(см-К). Определить приращения температуры точки Оо в момент окончания наплавки и спустя 30 с после окончания наплавки. [c.178]

В сварочной технике все чаще применяются мощные источники теплоты, осуществляющие сварку с весьма большими скоростями. В предельном случае, когда дни стремятся к бесконечности, в то время как отношение q/v сохраняет некоторое конечное значение, распространение теплоты в массивном теле и пластине приобретает особенности, позволяющие значительно упростить расчетные схемы. [c.179]

Аналогично может быть определено приращение температуры и в случае, если источник теплоты движется под некоторым углом к границе тела. С помощью таких же искусственных приемов определяется температура при движении точечного источника теплоты вблизи края массивного тела. [c.184]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела движущимся нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися [c.198]

При сварке массивных тел влияние параметров режима сварки и свойств металла на поле температур иное, чем при сварке пластин. [c.207]

Таким образом, для определения ширины зоны необходимо решить систему двух уравнений. Покажем это на примере наплавки валика на массивное тели. [c.208]

Пример 1. На поверхность массивного тела наплавляют валик. Определить ширину зоны, нагревавшейся выше температуры Т = 900 К, при которой углеродистая сталь в значительной степени теряет упругие свойства. Режим сварки эффективная мощность источника теплоты // = 6 кВт, у = 9 м/ч = 0,25 см/с. Теплофизические коэффициенты а = 0,08 см /с, Я = 0,39 Вт/(см-К) ср = = 4,9 Дж/(см -К). Начальная температура тела = 300 К. приращение Т=Т — 7- -= 600 К. [c.210]

Аналитическое определение максимальной температуры в массивном теле и в пластине, если за исходные брать формулы (6.22) и (6.26), сопряжено с трудностями. Максимальную температуру аналитически выразить не удается. Возможно численное определение максимальной температуры, которое по существу состоит в построении участка термического цикла. Если необходимо определить максимальную температуру в точке, находящейся на расстоянии уо от оси движения источника теплоты, то задаются несколькими отрицательными значениями хо, подставляют хо и Уо в формулы (6.22) и (6.26), находят приращение температуры и строят график термического цикла в зависимости от j o. Координату zo в уравнении (6.22) полагают равной нулю. [c.212]

Наконец, возможно определение максимальной температуры в предположении, что источник нагрева быстродвижущийся. Для точечного источника теплоты на поверхности массивного тела путем использования формул (6.46) и (7.10) получаем [c.212]

Знак минус в уравнениях (7.18) и (7.19) показывает, что происходит остывание металла. Скорость охлаждения зависит от формы изделия (массивное тело, пластина), эффективной погонной энергии д/и и температуры подогрева Т . [c.214]

Влияние подогрева и погонной энергии сварки на скорость охлаждения сильнее сказывается в пластинах, чем в массивных телах. Это следует из показателей степеней в формулах (7.18) и (7.19). [c.214]

Что называют инфразвуком Какими методами можно получить и фиксировать ияфразвук Какие особенности характерны для распространения инфразвука (по сравнению с ультразвуком) Инфразвук (как и ультразвук) вызывает вынужденные колебания тел, на которые ои воздействует. Возможен ли здесь резонанс Какие тела — массивные или легкие — будут резонировать на инфразвук Может ли резонировать, например, стена [c.411]

Угаданные раковины — открытые или закрытые пустоты в теле отливки с шероховатой поверхностью и грубокристаллическим строением. Эти дефекты возникают при недостаточном питании массивных узлов, нетехнологичной конструкции отливки, неправильной установке прибылей, заливке перегретым металлом. [c.180]

Термостолбик 3 состоит из массивного медного цилиндра. В одном из оснований цилиндра имеется круглое отверстие диаметром 8 мм. Против этого отверстия в цилиндре установлено восемнадцать манга-нитоконстантановых пластинчатых термопар — толщиной 0,007 мм. Сверху они покрыты платиновой чернью. Между термостолбиком и абсолютно черным телом, между термостолбиком и исследуемым материалом помещаются защитные пустотелые диски 2, охлаждаемые водой с t = onst. [c.531]

В ошибочной конструкции крьппки (рис. 360, а) болты расположены на нежестких участках в бобышках, слабо связанных с телом детали. В целесообразной конструкции (б) болты установлены по угла.м крышке придан массивный рант т, улучшающий раздачу сил на стык. Располо- [c.510]

Методы расчета гибких брусьев, пластинок, оболочек и массивных тел рассматриваются в курсе Прикладная теория упругости , свободном от тех упрощающих гипотез, которые вводятся в курсе Сопротивление материалов . Методы теории упругости позволяют получить как точные решения задач, рассматри-вающихея в курсе Сопротивление материалов , так и решения более сложных задач, где нельзя высказать приемлемые упрощающие гипотезы. [c.7]

Группу 2 составляют языки, ориентированные на решение нескольких классов задач (языки ДИСТОС, ЯСТОМТ). Пользователю предоставляется возможность выбрать один из возможных алгоритмов решения задачи. Язык ЯСТОМТ, например, используется для описания толстых оболочек и массивных тел сложной формы. Область разбивается на трехмерные элементы в виде параллелепипедов с помощью равномерной сетки. [c.56]

Тепловой поток в воздух в единицу времени с единицы длины стержня в случае одинаковой начальной температуры стержня Т и среды равен q = apST. Тепловой поток в стержне еще более стеснен по сравнению с пластиной и массивным телом, поэтому процесс изменения температуры во времени происходит еще медленнее, чем в пластине. [c.162]

Пример 1. На поверхности массивного тела из низкоуглеродистой стали горит неподвижная дуга, которую можно считать точечным непрерывно действующим неподвижным источником теплоты. Определить приращение температуры в точке на расстоянии / = 1,5 см спустя / = 20 с после начала нагрева при t/ = 30B /=200 А к. п. д. т) = 0,7. По табл. 5.1 находим значение теплофизн-ческих коэффициентов [c.163]

Распределение приращения температуры по поверхности массивного тела на расстоянии у, равном 1, 2, 3 см, представлено соответствующими кривыми на рис. 6.8, в. Температура точек при приближении источника теплоты резко возрастает, достигает максимума, а затем убывает. Снижение температуры происходит с меньшей скоростью, чем ее подъем. Максимум температуры в точках, находящихся не на оси Ох, достигается после прохождения источником теплоты плоскости, параллельной уОг, в которой находится рассматриваемая точка. В более удаленных от оси Ох точках максимальная температура достигается позже и имеет меньщее численное значение по сравнению с точками, расположенными ближе к оси Ох. Штриховой линией на рис. 6.8, а соединены точки с максимальной температурой на плоскости хОу. Поверхность раздела областей нагрева и остывания получается путем вращения штриховой кривой относительно оси Ох. Область впереди штриховой кривой нагревается, позади — остывает. [c.169]

Картины распределения приращения температуры в пластине (рис. 6.9) и в плоскости хОу массивного тела (см. рис. 6.8) качественно имеют много общего. Отличие заключается в том, что изотермы в пластине еще более вытянуты, чем в полубеско-нечном теле. Степень вытянутости изотерм зависит не только от условий сварки и теплофизических свойств материала, но и от теплоотдачи в воздух. [c.172]

Последний случай соответствует периоду выравнивания температур после достижения предельного состояния. Пример был иллюстрирован определением приращения температуры в точке А, принадлежащей пластине. Аналогично вычисляют приращения температуры для точек массивного тела и стержня при этом il53 и ijji, а также ЛГпр берут по формулам (6.22) и (6.30). [c.178]

Рис. 6.14. Распределение приращений температуры при движении мощного быстродвижу-щегося тачечного источника по поверхности массивного тела (q = 21 кВт, v = 1 см/с) а — распределение приращений температуры по линиям, параллельным оси Ох б — изотермы на поверхности тела

Температуры точек оси шва при наплавке валика на массивное тело и однопроходной сварке пластин встык с учетом начальной температуры находим из формул (6.46) и (6.47) при г = 0 и у = 0 [c.213]

Пример 4. Режим сварки на поверхности массивного тела из низколегированной стали подобран из условия качественного формирования шва и характеризуется следующими параметрами / = 400 Л, t/ = 38B, и = 18 м/ч = 0,5 см/с, т) = 0,8. Требуется определить мгновенную скорость охлаждения металла при Т = 920 К и в случае, если она выше 25 К/с, определить температуру подогрева Г , обеспечивающую указанную скорость охлаждения. Теплофизические коэффициенты стали а = 0,08см /с, Х,= 0,38 Вт/(см К), ср= 4,8 Дж/(см -К). [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...