Расчет при деформации* упруго

Расчет при деформациях упруго-пластических 100, 102, 103, 109, ПО [c.459]

Пластинки 526 — Изгиб упруго-пластический 620. 621 — Напряжения температурные 121, 122 — Расчет в условиях ползучести 623, 624 — Расчет при деформациях упруго-пластических 615—623 [c.821]

Расчет при деформациях упруго пластических 504—517 [c.826]

При расчете упругих опор определяют противодействующий момент, возникающий при деформациях упругих элементов, и напряжения в опасных сечениях. [c.211]

Эксперименты показывают, что соотношение (4.13) выполняется достаточно точно при развитых пластических деформациях. В то же время следует иметь в виду, что при расчете остаточных напряжений упругие деформации являются основными и средняя деформация во сравнима с другими упругими деформациями. В этом случае гипотеза о несжимаемости (4.13) несостоятельна. [c.82]

Построенную таким образом диаграмму следует считать условной, так как в ней ст определяется делением силы Р не на соответствующую ей площадь поперечного сечения, а на первоначальную. Кроме того, после образований шейки деформация образца сосредоточивается в ее области, а деформация его остальной части не увеличивается и определять е по формуле (II.8) при Al > Д/о нельзя. Однако построение диаграммы в координатах (II.8) сравнительно просто и требованиям прочностных расчетов при упругих деформациях, а также оценке сравнительных механических свойств материалов она удовлетворяет. [c.41]

Для того чтобы воспользоваться критерием (8.9), необходимо располагать значениями / в функции длины трещины. Для этого можно применять численные методы расчета величины J по (8.6) или вычислять / по (8.4). Из этой формулы видно, что для пластически деформированного тела величина J представляет собой разность энергий двух систем со слабо отличающимися площадями трещин, отнесенную к разности этих площадей. Однако в силу необратимости пластических деформаций формула (8.4) не дает потока упругой энергии в вершину трещины (как это имеет место при чисто упругих деформациях), и поэтому становится несправедливой формула (8.10). [c.66]

Если звенья механизма достаточно упруги, то, например, при продольном сжатии возникает сопротивление в виде упругой деформации, а в дальнейшем, когда звено освобождается от сжимающей силы, оно стремится восстановить свой прежний размер. При точных динамических расчетах с силами упругости звеньев приходится считаться, [c.75]

Такая деформация упругого элемента может вызвать его разрушение. Поэтому при проектировании упругой муфты следует выбирать упругий элемент с таким расчетом, чтобы его коэффициент жесткости обеспечивал частоту собственных колебаний значительно больше частоты колебаний вынужденных. [c.306]

Расчет. Расчет упругих опор заключается в определении противодействующего момента, создаваемого упругими элементами при деформации, и напряжений, возникающих в них. Подробно расчет упругих элементов, применяемых в опорах, рассмотрен в гл. 47. [c.469]

Диаграммы деформирования. При определении упругих характеристик материалов и создании инженерных методов расчета деталей из них возникает необходимость в установлении связей между напряжением и деформацией. В зависимости от характера этих связей выявляется специфика расчета конструкций из этих материалов. [c.99]

Использование для расчета циклических деформаций решения задачи в упругой постановке не дает, как и в случае компенсаторов ( 4.1), достоверных результатов при числе циклов, меньшем 10 (кривая 5). [c.197]

В книге приведены общие соотношения для расчета гармонических составляющих э.д.с. накладного датчика в зависимости от коэрцитивной силы, остаточной и максимальной индукции ферромагнитных материалов при одновременном воздействии Переменных и постоянных полей. Даны рекомендации по выбору оптимальных значений намагничивающих полей и конструктивных элементов датчиков. Рассмотрены основные типы феррозондов с поперечным и продольным возбуждением. На основании общих соотношений теории дислокаций описаны процессы упрочнения, ползучести, изменения магнитных и механических свойств металлов при деформации и усталости нагружения. Даны рекомендации по применению методов и приборов по контролю качества термообработки и упругих напряжений, однородности структуры. [c.2]

Когда кривая сГг(ег) всюду выпуклая к оси Ъг, как в идеальной жидкости без фазовых переходов, ударный фронт всегда устойчив и включает всю фазу сжатия в ударной волне. Наличие на кривой сжатия выпуклого к оси Ог участка (области перегиба) нарушает устойчивость ударной волны. Вследствие этого переход от упругого к упруго-пластическому деформированию материала, нарушающий условие устойчивости ударной волны, приводит к разделению фронта волны на упругий предвестник и следующую за ним ударную пластическую волну, распространяющиеся со скоростями соответственно ао н D. При низкой интенсивности ударной волны сопротивление сдвигу оказывает существенное влияние на ее распространение и, следовательно, при выполнении расчетов необходим учет вязкопластического поведения материала при деформации в ударной волне. Пренебрежение эффектами, связанными со сдвиговой прочностью, может привести к значительности погрешности в расчетах [161, 245]. [c.163]

Схематизированная диаграмма циклического деформирования для второго полуцикла состоит, таким образом, из упругого участка 7 -S, соответствующего начальному участку статической диаграммы при jn и статической диаграммы деформирования 8-9-11 при перелом в точке 8 обусловлен различием модулей упругости при и. Расчет упругопластической деформации завершают (точка 11) определением основных характеристик второго полуцикла упругопластического деформирования 5(2) и [c.86]

Расчет упругопластических деформаций для изотермического малоциклового нагружения с помощью данной модели упрощается, так как используется одна статическая диаграмма деформирования для температуры t процесса нагружения. При этом разгрузке на участках 3-4-5 и 7-8-9 (см. рис. 2.39, в) соответствует прямая (модуль упругости Е ), циклический предел текучести [c.86]

При использовании соотношения (2.129) предполагают, что действительные напряжения и деформации в рассматриваемой точке детали рассчитаны не по коэффициентам концентрации напряжений или деформаций согласно формулам (2.108) или (2.127), а на основании результатов предварительного упругого расчета максимальных условных упругих напряжений Оу в зоне концентрации. [c.97]

Сходимость последовательных приближений имеет устойчивый и регулярный характер, что позволяет проводить расчеты при относительных деформациях в 2Q% и более. Одно упругое [c.612]

Благодаря непрерывному падению механических характеристик металла в условиях работы при высоких температурах расчет на статическую прочность в стадии ползучести приобретает решающее значение. По сравнению с этим расчетом, расчет в стадии упругих и упругопластических деформаций (в начальный момент работы турбины) играет подчиненную роль, хотя он совер-1 3 [c.3]

При использовании формул (2.57) и (2.65) возникает вопрос о том, какое значение следует приписать параметрам k при вычислении безразмерных напряжений. Поскольку сосредоточенная фиктивная сила Рф должна изменить в области упругой деформации параметр а в области упругопластической деформации, кроме того, параметр и границу между зонами, то неясно, как же следует вести расчет при определении параметров к. Обозначим [c.30]

Перейдем теперь к расчетам в области упругой деформации и деформации установившейся ползучести при изгибе зубцов. [c.162]

Предложения [14, 15] но методу расчета применительно к высокотемпературным атомным энергетическим установкам являются развитием расчета при отсутствии ползучести, и между ними существует определенная преемственность. В расчете размахов местных неупругих деформаций используется соотношение типа Нейбера, кривая циклического деформирования формируется на основе характеристик сопротивления деформированию, зависящих от изменения температур и длительности полуцикла. При формировании циклов рассматривается процесс изменения приведенных местных деформаций от эксплуатационных нагрузок (теория наибольших касательных напряжений). Уравнение кривой усталости включает упругую и пластическую предельные деформации, зависящие от температуры и длительности нагружения. Эти деформации определяются через базовые характеристики механических свойств при кратковременном и длительном нагружении. [c.38]

Расчет сопротивления циклическому нагружению в соответствии СП. 1.8 производится с учетом асимметрии цикла по амплитудам максимальных условных упругих напряжений цикла, равным произведению местной упругой или упругопластической деформации, определяемой расчетом или экспериментально, на модуль упругости при расчетной температуре при деформациях, не превышающих деформаций предела текучести, значения условных и действительных напряжений совпадают. [c.220]

При расчете сопротивления циклическому нагружению, а также при наличии напряжений компенсации, когда приведенные условные упругие максимальные напряжения превышают предел текучести, определение величин (ст )пр производится по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластического расчета (при первом случае возникновения пластических деформаций используется диаграмма статического растяжения при расчетной температуре). Если размахи напряжений превышают удвоенный предел текучести, определение амплитуд напряжений (п р)а производится экспериментально или расчетом по величинам деформаций, устанавливаемым по диаграмме циклического деформирования. При отсутствии диаграмм циклического упругопластического деформирования в расчет вводится условная диаграмма циклического деформирования, получаемая удвоением величин деформаций и напряжений кривой статического растяжения при расчетной температуре. [c.221]

Допускается возможность местного увеличения масштаба разбиения на сетки внутри модели ( математическая лупа ). Алгоритм основан на теории малых упругопластических деформаций и справедлив для простого или близкого к нему пути нагружения [19]. Упругопластические расчеты выполняют методом упругих решений, приспособленным к расчетам на ЭВМ. При этом методе каждое последующее приближение (поле перемещений) определяется из условия максимального снижения свободной энергии. Величина секущего модуля зависит от величины ин- [c.37]

Предел длительной прочности принимают для 100 тыс. ч работы, а предел ползучести при деформации, равной 1 /о, — за 100 тыс. ч. Если Б какой-либо зоне цельнокованого ротора температура достаточно-высока, необходимо выполнять расчет ротора на ползучесть (см. гл. IV). Иногда для быстрой оценки прочности ротора расчет производят упрощенно (как для упругой зоны), а допускаемые напряжения получают, принимая коэффициенты запаса прочности /(д=1,5 /( =1,0. [c.271]

Отношения инцидентности, подобные этому, были введены Кроном [1939] и рядом других авторов. Аргирис [1954] использовал аналогичные преобразования в своем методе перемещений. Форма, использованная в (6.5), подобна предложенной Висманном [1962, 1963, 1966] для конечноэлементного расчета больших деформаций упругих тел. Эти преобразования использовались при исследовании нелинейных задач Оденом [напр., 1967а, 19676, 1969а, 19696]. Равенство (6.5) является просто формальной математической формулировкой связывания модели. Практически оно записывается с помощью соответствующей нумерации узловых точек. Необходимость полностью [c.34]

В нзгибных опорах упругими элементами являются плоские пружины. Расчет упругих опор сводится к расчету момента сопротивления, создаваемого упругим элементом, и напряжений, возникающих в нем при деформациях. Расчет упругих элементов излагается ниже в гл. 29. [c.336]

Критерии устойчивости, или принципы оценки устойчивости, могут меняться в зависимости от обстоятельств. Поэтому часто, чтобы отвлечься хотя бы терминологически от расчетной схемы, употребляют термин сила выпучивания. Это — сила, при которой возникают заметные отклонения от исходного состояния равновесия. Критическая же сила — это понятие, свойственное избранной расчетной схеме идеального стержня. Даже при чисто упругих деформациях сила выпучивания и критическая-сила — не одно и то же. Ведь в расчете по Эйлеру было принято, что стержень идеален, однороден и не имеет начальной погиби. А в реальных условиях этого нет, сколь бы точно не изготовлялся стержень. Поэтому при испытаниях сжатого стержня фактически измеряется не критическая сила, а сила выпучивания, которая лишь близка по своему значению к критической. [c.157]

Расчет амортизаторов, воспринимающи.х случайные толчки, ведется так, чтобы при (ействии наибольшей силы Р деформация упругого элемента не превышала 50—60% от первоначального наименьшего зазора Н между подвижными и 1 еподвил ными деталями конструкции, т. е. 0,6Я [c.383]

Пзначительно меньшей по сравнению с упругой постоянной другой поверхности, то в этом случае при расчете контактных деформаций последней постоянной можно пренебречь. Это в первую очередь относится к парам трения полимер — металл и некоторым парам цветные металлы и сплавы — черный металл. [c.59]

Подобный метод анализа остаточных напряжений следует, конечно, рассматривать как ориентировочный. Автору известна только одна экспериментальная проверка теории термореологически простых сред применительно к эпоксидным смолам при нестационарной температуре. Причем эксперимент был выполнен при постоянных напряжениях и при температуре значительно выше Tg [17]. Следовательно, насколько известно автору, точность расчета при помощи модели термореологически простой среды остаточных напряжений в полимерах, находящихся в условиях стеснения деформаций и охлаждаемых ниже Tg, неизвестна. Изменения Do и ао от температуры могут иметь значительный эффект, однако это до сих пор также не изучалось. Только в последнее время решению задачи определения остаточных напряжений в волокнистых композитах пока еще в упругой постановке стало уделяться серьезное внимание [18]. [c.195]

На основании изложенного можно сделать вывод, что изменение сопротивления материала пластическому деформированию существенно влияет на скорость распространения пластической ударной волны в области малых упруго-пластических деформаций. Скорость ударной волны равна гидродинамической только в частном случае идеальной упруго-пластической среды с нулевым упрочнением либо среды с постоянным уровнем средних напряжений аср = роепл/е в процессе деформации по реализуемому при прохождении ударной волны законе деформации. В ударной волне реализуется наиболее высокая скорость деформации при данной интенсивности волны, сохраняющаяся при распространении волны. Влияние поведения материала под нагрузкой на распространение ударной волны подтверждается численными расчетами при использовапии различных реологических моделей материала [84]. [c.167]

Выше отмечалось, что в случае неравномерного распределения по торцам нормальных сил сечения перестают быть плоскими (деплакируют). Однако на большей части длины стержня, за исклю чением частей, примыкающих к торцам, сечения практически остаются плоскими. Если к промежуточному поперечному сечению стержня приложена неравномерно распределенная нагрузка, сводящаяся к силе, действующей вдоль его оси, то заметные отклонения от плоской формы сечений наблюдаются и вблизи этого промежуточного сечения. Возмущения имеются в районах изменения сечений, в том числе — ослаблений. Однако при,сравнительно небольшом удалении от всех этих мест возмущений поперечные сечения стержня при деформации практически остаются плоскими. Поэтому можно принять упрощающую расчет гипотезу о том, что при растяжении или сжатии стержней поперечные сечения, плоские до деформации, остаются плоскими и параллельными друг другу и после деформации. Эта гипотеза носит название гипотезы плоских сечений (гипотеза Мариотта — Бернулли) ). Применительно к телам, имеющим форму брусьев, в сопротивлении материалов она заменяет собой условия совместности деформаций, используемые при решении задачи о распределении напряжений в более точной науке — в теории упругости. Такая замена, естественно, приводит к искажению истинной картины распределения напряжений, ощутимому лишь в указанных выше областях. [c.97]

Обсуждение статической неопределимости закона распределения напряжений по поперечному сечению стержня показало, что при наличии в стержне отверстий, выточек и тому подобных нерегулярностей формы возникает резкая неравномерность распределения напряжений со значительными пиками вблизи указанных нерегулярностей. Это явление носит па. атптконцгнтрации напряжений. Оно обнаруживается не только при осевой, но и при всех других видах деформации стержня, а-также при деформации элементов любой формы (не только стержневых). С этим явлением приходится считаться как при конструировании элементов конструкций и деталей машин, так и при расчете их. Выявить распределение напряжений с учетом их концентрации можно двумя путями теоретическим и экспериментальным. Теоретический путь основан на применении теории сплошных сред (теории упругости, теории пластичности, теории ползучести — в зависимости от свойств материала), в которой вместо гипотез геометрического характера используются дифференциальные уравнения совместности деформаций, а равновесие соблюдается для любого бесконечного малого элемента тела, а не в интегральном (по поперечному сечению) смысле, как это делается в сопротивлении материалов. [c.99]

Эти уравнения позволяют определить (с учетом пластического течения элемента 2) закономерности изменения безразмерных усилий и деформаций стержня -при колебаниях температуры. Расчет начинается с нулевого полуцнкла (первый нагрев). Вначале деформации упругие, и из приведенных уравнений сохраняют свое значение только два—(7.36) и (7.37), причем ср = бр = 0. Определяемые из этих уравнений функции y=y Q) и [c.230]

Основные результаты расчетов для режимов Bi, В2 я Вз приведены ка рис. 4.64 — 4.66 соответственно. Сплошные линии соответствуют упругому расчету, штриховые — расчету за пределами упругости. Особенности распределения упругопластических деформаций и напряжений на внешней и внутренней поверхностях сферйческого корпуса обусловлены температурами в характерных точках конструкции в расчетных режимах, а также сопротивлением деформированию конструкционного материала при соответствующих температурах. [c.233]

Так как деформации упругой системы мащины пренебрежимо малы по сравнению с перемещением ее рабочего органа, то при этих расчетах трансмиссию долгое время принимали абсолютно лгесткой, т. е. считали, что учет их несущественен для анализа работы машины в целом. Однако увеличение скоростей машин и в ряде случаев нестабильность статических сопротивлений на их рабочих органах привели к возникновению в упругих системах машин колебательных процессов, пренебречь которыми стало невозможным. При этом выявилось, что даже малые деформации элементов упругой системы, вызванные как свободными, так и вынужденными колебаниями, не говоря уже о резонансных процессах, могут привести к появлению напряжений не только соизмеримых со статическими, но в ряде елучаев и далеко превосходящих последние. [c.5]

Существенное значение для применения расчетов прочности и ресурса атомных реакторов при малоцикловом нагружении [5, 6, 17] имело введение в них так назьтаемых условных упругих напряжений, равных произведению упругопластических деформаций на модуль упругости Е при заданной температуре. Это делало форму расчетов по деформациям такой же, как и при обычно принятых в инженерной практике расчетах по напряжениям. [c.41]

Расчет фланцевого соединения с прокладкой ведется на рабочую нагрузку и усилие деформации прокладки, а при расчете соединения с упругим кольцом учитывается только рабочая нагрузка. Это прив0)1ит к значительному уменьшению габаритов и веса узлов, а также к упрощению операций сборки и разборки. [c.182]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

На рис. 10,7, а показана статическая диаграмма сила—удлинение, являющаяся кривой кратковременного статического деформирования (Твыд = 0), и серия изохронных кривых статической ползучести для различных времен выдержек т при N = . На уровне предела текучести Оо,2 релаксация напряжений за время 100 мин составляет примерно 6% от напряжений первоначального затяга. Следует указать на существенное различие экспериментально полученных диаграмм растяжения моделей шпилек и диаграмм, полученных расчетом из предположения упругого деформирования шпильки (а = Е ). Это различие обусловлено деформацией витков резьбы и зон контакта элементов резьбового соединения. [c.205]

Циклические ползучесть и релаксация. При выводе уравнений состояния (7.38)—(7.40) игнорировалось различие диаграмм деформирования реономных и склерономных стержней. Получаемая ошибка, малозаметная в каждом этапе нагружения, в определенных условиях может накапливаться. Например, циклическое несимметричное нагружение в соответствии с указанными уравнениями дает замкнутую (неподвижную) петлю пластического гистерезиса фактически часто наблюдается постепенное сползание петли вследствие реономности материала — в зависимости от условий возникают эффекты, называемые циклической ползучестью (задаются напряжения) или циклической релаксацией (задаются деформации). При непосредственном расчете кинетики деформаций в стержнях модели (без использования допущений, принятых при выводе указанных уравнений состояния) эти эффекты находят отражение. Однако можно воспользоваться уже рассмотренными методами анализа (исследование эпюр распределения упругих деформаций) для получения асимптотических решений в общей форме, т. е. определения границ сползания петель гистерезиса, если они существуют, и определения условий, в которых циклическая ползучесть происходит неограниченно (вплоть до ква-зистатического разрушения). [c.210]

Практическая важность угих глав обусловлена необходимостью обеспечения той раиновеснои формы упругой системы (сжатых стержней или иластии, балок на жестких или упругих опорах, цилиндрических оболочек и др.), которая принята конструктором в качестве исходной при расчете соответствующей деформации (сжатия, кручения или изгиба). Превышение так называемых критических, пли эйлеровых, нагрузок, вызванное нарушением расчетной схемы, может привести к аварийным ситуациям и к разрушению корпуса. В связи с этим большое значение приобретает правильное определение критических (эйлеровых) напряжений, позволяющих с учетом необходимого запаса прочности, который, в свою очередь, завпсит от достоверности знания внешней нагрузки, точности расчег-ных формул, уверенности в механических качествах материала и тщательности выполнения конструкции, назначить допускаемые напряжения. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...