Анализ методов испытаний на усталость

Анализ методов испытаний на усталость [c.100]

Анализ методов испытания на усталость с постоянной амплитудой напряжений позволяет предложить оптимальный метод испытаний для определения параметров распределения предела выносливости, который предусматривает [c.105]

Анализ результатов испытаний на усталость показывает, что влияние методов обработки на характеристики усталости при комнатной температуре с увеличением базы испытаний возрастает. При большой базе испытаний (Л = 10 циклов) усталость сплава при комнатной температуре зависит главным образом от упрочнения поверхностного слоя (наклеп). Наибольшее значение сопротивления усталости имеют образцы с глубиной наклепа до 100 мкм после электроэрозионной обработки с последующей виброгалтовкой. Сплав после литья и электрохимической обработки показал наименьшее значение усталости по сравнению с другими методами обработки. Это можно объяснить тем, что литые образцы [c.225]

Известный способ статистического анализа результатов испытаний на усталость методом ступенчатого изменения нагрузки [3] базируется на двух условиях I) интервал между уровнями напряжений й не должен превышать двух значений среднего квадратического отклонения предела выносливости 2) объем испытаний [c.177]

Для изучения совместного влияния параметров качества поверхностного слоя на характеристики усталости использован многофакторный регрессионный анализ данных исследования качества поверхностного слоя и результатов испытания на усталость серий образцов после различных методов и режимов механической обработки. [c.173]

Лишь при сочетании обычных испытаний на усталость с другими методами анализа (макро- и микроструктурные исследования, в том числе с использованием электронной микроскопии рентгенографические методы изучение механических свойств металлов, подвергавшихся цикли- [c.33]

Шкала величины зерна. Качество штампованных изделий из нежелезных сплавов опре-деляю,т механическими испытаниями их на разрыв и сжатие. Механические испытания являются почти единственным методом контроля выпускаемой заводами продукции. Испытание на усталость, как и структурный анализ, применяют лишь при исследовании материала, а для контроля изделий их используют только в отдельных случаях. [c.467]

Систематизация данных по статистической оценке характеристик усталости конструкционных металлов, анализ данных натурных испытаний, накопление информации об эксплуатационной нагруженности изделий способствовали использованию вероятностных методов расчета на усталость на стадии проектирования и при анализе надежности изделий в условиях эксплуатации [4, 7, 14— 15, 17, 24, 29, 36, 37, 40-43]. [c.256]

Вопросы методики статистической обработки результатов механически испытаний, в том числе и результатов испытания на усталость, подроби изложены в работах [925, 1030, 1117, 1153]. Там же описаны и методы по строения доверительных интервалов для функций распределения характе ристик механических свойств. Необходимые для статистического анализ опытных данных таблицы приведены в работах [98, 211, 378, 674, 1079]. [c.242]

Определение параметра фрикционной усталости t является важной задачей при количественной интерпретации усталостного механизма разрушения. Способы его прямой и косвенной оценки кратко рассматривались ранее. Результаты, приведенные выше, свидетельствуют о том, что метод количественного анализа структурных изменений может быть предложен в качестве нового прямого метода определения параметра t. Достоинство этого метода заключается в том, что структурные изменения являются комплексной характеристикой, отражающей воздействие на материал как условий трения, так и влияние окружающей среды. Полученные значения t показывают, что процесс трения осуществлялся в области пластического контакта, где его величина чаще всего равна 2—3. При испытании на модели фрикционного контакта для стали 45 другим методом получено приближенное значение f = 1,3 1511. [c.73]

Для анализа условий малоциклового разрушения конструктивного элемента используют кривые усталости е МЛ, приведенные на рис. 3.17. С учетом кривых 2 и 4 (см. рис. 3.13) данные испытаний на малоцикловую усталость (точки о и V на рис. 3.17) для разных зон разрушения модели образуют единую кривую 2 малоцикловой усталости. Это свидетельствует о достаточной точности принятого метода расчета упругопластических деформаций с помощью МКЭ в условиях высокотемпературного малоциклового нагружения. [c.148]

Термохимическая обработка стали — Влияние на предел усталости 1 (2-я) — 448 Термохимия 1 (1-я) —370 Термоэлектрический метод испытания металлов и сплавов 3— 196 — см. также Термический метод анализа металлов и сплавов Термоэлектронные лампы 1 (1-я) — 541 Термоэлектронный ток 1 (1-я) — 541 Термоэлементы — см. Термопары Территория заводская — Насаждения — Расстояния до сооружений 14—396 Терпентинное масло — Теплопроводность [c.300]

Во второй главе приведены стандартные и специально разработанные методики выполнения исследований. К их числу относятся методы макро- и мик-ро- металло- и фрактографического анализа, испытания на растяжение и ударный изгиб в условиях отрицательных температур, электрохимические исследования и испытания на малоцикловую коррозионную усталость. [c.7]

В охлаждаемых сплавах и рабочих лопатках напряженное состояние в критических участках гораздо сложнее, чем в образцах, используемых для испытаний на ползучесть и усталость. Вообще говоря, общедоступны только данные по одноосному нагружению, так что при конструировании деталей приходится прогнозировать служебную долговечность в условиях двух- или трехосного нагружения, пользуясь данными для одноосного напряженного состояния. Методы анализа напряжений в деталях сложной конфигурации становятся все более тривиальными, поэтому определить характер напряженного состояния и уровень напряжений проще, чем установить точную модель поведения материла. [c.78]

Методы исследования усталости рабочих лопаток турбин и компрессоров ГТД. Ввиду большого разнообразия конструкционных элементов и невозможности из-за малого объема дать подробный анализ методов их усталостных испытаний, более подробно остановимся на усталостных испытаниях рабочих лопаток ГТД, весьма ответственных и конструкционно сложных элементов, испытывающих большое число воздействующих эксплуатационных факторов. Развитие ГТД, повышение степени сжатия и температуры заставляет более глубоко изучать прочностные свойства рабочих лопаток в условиях, максимально приближенных к эксплуатационным. [c.300]

В пятой главе описываются методы оценки живучести конструкций при случайных воздействиях. Как и при анализе сопротивления усталости, рассматриваются в основном две математические модели случайных процессов поток случайных воздействий и случайные колебания. Особое внимание уделяется разработке методов прогнозирования живучести элементов конструкций с трещинами по результатам ускоренных ресурсных испытаний на стендах и полигонах. [c.6]

По требованию потребителя отливки могут быть подвергнуты дополнительным испытаниям на ударную вязкость, на кручение, на усталость, на плотность под гидравлическим или воздушным давлением, проверке микроструктуры, химическому анализу и т. д. Необходимость таких испытаний и методы их проведения устанавливаются техническими условиями заказа. [c.176]

Поскольку результаты испытания во всем интервале напряжений могут быть описаны единой формулой, при определении долговечности для одного какого-то уровня напряжений можно не ограничиваться результатами испытаний образцов только на этом уровне, а учитывать результаты испытаний всех образцов во всем интервале напряжений. Это позволяет более экономно испытывать образцы и подвергать их совместной статистической обработке методом корреляционного анализа с составлением линейного корреляционного уравнения. Уравнение кривой усталости в координатах Ig iV — Ig а (линия регрессии) с помощью этого метода определяется так [c.55]

Методом фрактографического анализа исследовали поверхности разрушения образцов, испытанных при различных температурах как при растяжении, так и при усталостных испытаниях. Обсуждение полученных результатов и большое количество фрактограмм, снятых с образцов основного и сварного металла, опубликованы в работах [2—7]. В общем, преобладающим типом разрушения образцов из указанных нержавеющих сталей при перегрузках был вязкий ямочный излом, начинавшийся от небольших включений карбидов или мелкой пористости. На поверхностях разрушения усталостных образцов, испытанных для определения скорости роста трещины усталости, наблюдались зоны смешанного строения, включая мелкие и крупные усталостные бороздки, вязкий отрыв, скол и образование вторичных интеркристаллитных трещин. [c.246]

Одним из основных этапов анализа является схематизация, заключающаяся в замене действительного процесса некоторым условным, в котором отражены только основные свойства нестационарного режима. Все второстепенные факторы, существенно усложняющие программные испытания, но не влияющие (или оказывающие незначительное влияние) на сопротивление усталости, исключаются. Ниже приведены допущения, общие для различных методов схематизации. [c.17]

В разд. 7.6 отмечалось, что значительный разброс данных по усталости заставляет использовать при описании, анализе и сопоставлении данных по усталостному разрушению статистические методы, с помощью которых расчетчик может обоснованно добиться требуемой надежности. Некоторые приемы и методы статистики, используемые при проведении усталостных испытаний и анализе их результатов, будут описаны на нижеследующих страницах. Однако, прежде чем перейти к их изучению, необходимо напомнить некоторые основные определения и понятия статистического анализа. [c.317]

Для построения полной вероятностной диаграммы усталости (см. рис. 2.11—2.13) было испытано 125 образцов (5 уровней Ощах по 25 образцов на уровень). На практике во многих случаях оказывается невозможным провести испытание столь большого количества образцов. В этом случае можно рекомендовать комбинированный метод, заключающийся в нахождении функции распределения пределов выносливости методом лестницы по 15—20 образцам и параметров левой ветви кривой усталости методом регрессионного анализа по результатам испытания 10—15 образцов, что в общем требует проведения испытания 25—35 образцов. [c.38]

Отсутствие объективного анализа перечисленных методов испытания на усталость затрудняло их-правильный выбор. Применение для вероятностного моделирования ЭВМ позволило сопоставить различные методы испытаний, оценить их эффективность — точность и трудоемкость, а также выбрать оптимальные схемы испытаний на усталость в зависимости от определяемых характеристик сопротивления усталости и назначенных для них уровней значимости q й доверительной вероятности Рд. При вероятностном моделировании на ЭВМ различных методов испытаний на усталость исходными данными являются характеристики распределения долговечности гипотетической генеральной кривой усталости параметры а-1/Vp, iVp, т —показатель- степени уравнения a iV= onst средней (с вероятностью Р = 0,5) кривой усталости, дисперсия логарифмов долговечностей 5 ig7Vp> которая может быть принята постоянной (подтверждается экспериментально в пределах каждого-линейного участка кривой — см. разд. 3.3), а также математический алгоритм вычислений оценок пределов выносливости, соответствующий моделируемому методу испытаний на усталость. [c.101]

Анализ ускоренных методов испытания на усталость. Статистические исследования на ЭВМ ускоренных методов испытаний на усталость проводят по методике, изложенной ранее с использованием для вычисления разрушающего напряжения простого линей г кого су1имирования усталостных повреждений. [c.106]

Важной задачей при анализе кинетики процесса циклического деформирования является исключение свободной термической деформации или ее компенсация при автоматической записи неиз отермических диаграмм растяжения-сжатия. Существующие методы испытаний на термическую усталость в это1М отношении несовершенны при дискретном определении пластической деформации только за один цикл они неоправданно трудоемки. [c.32]

В отличие от указанного подхода па основе анализа большого количества экспериментальных кривых и установленных особенностей сопротивления усталости (в частности, постоянства S iga , для всех кривых усталости) исходными принимались некоторая гипотетическая кривая усталости п нормальные распределения логарифма долговечностей ( S lgjv = onst) и анализировались многократные выборки различного объема из результатов статистического моделирования на ЭВМ усталостных испытаний по различным методам, т. е. без проведения непосредственных испытаний на усталость. Этот подход позволил моделировать усталостные испытания на ЭВМ при исследовании особенностей различных методов практически в неограниченном [c.61]

К аналогичному выводу приводит анализ кривых на рис. 251, построенных по результатам испы- испо циклов В милписнах таний двух жаропрочных спла- р с. 254. кривая деформация-БОВ, И кривых на рис. 253, постро- число циклов для нормализован-енных для углеродистой стали. испытанной методом Сопоставление характеристик " "== 2 / . усталостной прочности и ползучести затрудняется тем, что деформацию образца в процессе пытания на усталость, как правило, не фиксируют, и в связи с этим кривые деформация — число циклов до разрушения строят редко. Между тем при горячих испытаниях на усталость, при их достаточной длительности, может иметь место пластическая деформация металла образца. Последнее наблюдается не только в [c.289]

Были проведены специальные исследования возникновения и развития усталостных трещин в галтелях коленчатых валов из стали 20Г, которые испытывали на усталость при кручении. Диаметр шеек вала составлял 50 мм, а радиус галтели, которую упрочняли ППД путем обкатки роликом, был равен 2 мм. Предел выносливости этих валов без упрочнения, определенный при испытаниях по методу вверх — вниз , составил 110 МПа. Упрочнение галтелей повысило предел выносливости по разрушению этих валов примерно до 160 МПа. Анализ усталостных трещин, возникших в галтелях исследованных валов, прошедших базу испытаний 5-10 циклов нагружения при напряжениях, близких к пределам выносливости по разрушению, показал следующее. Для неупрочиенного вала характерно возникновение большого количества нераспространяющихся усталостных тре-шин, максимальная глубина которых составляет 7 мм. Типичное строение таких трещин в радиальном сечении, расположенном вблизи галтельного перехода неупрочиенного коленчатого вала, показано на рис. 65, а. После ППД уменьшается число и максимальная глубина нераспространяющихся усталостных трещин, возникающих в галтелях вала, типичное строение которых показано на рис. 65, б. Полученные результаты подтверждают вывод о том, что и при кручении эффект ППД проявляется в основном в торможении развития усталостных трещин. [c.157]

Только что было отмечено, что метод испытаний при постоянных амплитудах напряжения не эффективен для определения предела усталости на основе статистического анализа результатов. Гораздо эффективнее определять предел усталости методом оценки выживаемости, который также иногда называется методом оценки смерт-ностиъ, методом двойного исхода или методом < дa — нет . Этот метод можно применять для оценки среднего значения и вариации предела усталости или среднего значения и вариации усталостной прочности при любой заданной долговечности. [c.360]

Надежность работы в значительной мере зависит от соответствия примененных материалов и их качества требованиям нормативнотехнологической документации. Действующие нормы и правила предусматривают механические испытания и металлографический анализ основного металла и сварных соединений котлов, трубопроводов пара и горячей воды и сосудов, работающих под давлением. Объемы и методы механических испытаний и металлографических исследований строго регламентированы [23, 24, 25]. Механические испытания ставят своей задачей определение механических свойств при комнатной и рабочей температуре, без знания которых нельзя правильно выбрать материал для изготовления детали и оценить состояние металла в процессе эксплуатации. Основными видами механических испытаний являются испытания на растяжение, твердость и на ударный изгиб (динамические испытания). Технологические испытания на загиб, раздачу и свариваемость служат для оценки возможности проведения технологических операций, необходимых для изготовления и монтажа оборудования (сварки, гибки, вальцовки и т. п.). Такие важнейшие для котельных материалов испытания, как испытания на ползучесть, длительную прочность, сопротивление усталости, релаксацию напряжений, не предусматриваются действующими правилами котлонадзора в качестве контрольных и служат в основном для выбора допускаемых напряжений и установления ресурса работы элементов, изготовленных из различных сталей. [c.8]

Приведенные в работе данные, их обобщение и анализ представляют основу для дальнейшего развития как теоретических, так и экспериментальных исследований в области а) разработки новых физических моделей процесса хрупкого разрушения, основанных не на традиционных схемах неоднородности дислокационной структуры, а за счет реализации различного рода локальной неоднородности распределения ансамбля кластеров из точечных дефектов различной мощности и природы б) изучения основных закономерностей эволюции дислокационной структуры при испытаниях на длительную и циклическую прочность и физической природы усталости металлических и неметаллических материалов в различном диапазоне напряжений и температур в) расшифровки и интерпретации данных по низкотемпературному внутреннему трению металлических и неметаллических материалов и идентификащи их механизмов с учетом возможного влияния чисто методических эффектов (обусловленных спецификой метода и режима испытаний) на характер получаемой информации, а также выявления физической природы механизма старения материала тензодатчиков в процессе их эксплуатации г) получения количественной информации о кинетике, механизме и энергетических параметрах низкотемпературной диффузии (энергии образования и миграции вакансий и междоузлий, значения их равновесных концентраций и др.) д) развития теоретических основ и соз- [c.8]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Ранее нами при построении и анализе диаграммы усталости было проведено комплексное исследование ряда физико- механических свойств стали 36Г2С [2]. С учетом развития этой диаграммы и накопления новых экспериментальных данных с применением феррозондо-вого метода контроля по характеру приращения амплитуды сигнала эдс второй гармоники построена обобщенная диаграмма усталости, в которой весь процесс в зависимости от числа циклов нагружения разбит на несколько стадий усталости линиями одинаковой энергоемкости (структурной повреждаемости). Эти линии построены по характерным точкам перегиба кривых приращения амплитуды сигнала с феррозондового преобразователя и могут быть использованы для анализа состояния объекта контроля, подверженного усталости при различных уровнях приложенного напряжения испытания. Характер кривых позволяет разделить их на шесть стадий усталости [c.109]

Описанный метод используется чаще всего при линейном напряженном состоянии. Он применим также при чистом сдвиге (символ п заменяется на т). Существенно то, что один переменный параметр сопоставляется с одной кривой усталости. Это ограничивает применение метода при тензо.метрировании деталей машин. В данном случае необходимо отодвинуть тензорезисторы от опасной точки, так как напряженное состояние в ее окрестности редко бывает простым — линейным или чистым сдвигом. Тогда, если имеется кривая усталости, построенная по данным испытаний образцов, необходимо оценить влияние концентрации напряжений и других конструктивных и технологичных факторов. Из-за этих затруднений необходимо располагать методом прогнозирования усталостной долговечности при сложном напряженном состоянии. В связи с тензометрированием сделанный анализ относится к случаю плоского напряженного состояния. [c.401]

Современные методы расчета отражают влияние динамичности нагрузок, формы и жесткости деталей, типа напряженного состояния, пластичности, усталости, ползучести и других факторов на несущую способность, поддающихся расчетному или экспериментальному определению. Влияние факторов, не поддающихся таким определениям, должно быть отражено в запасе прочности на основании наблюдений за работой деталей и узлов, статистического анализа данных эксплуатации и испытания машин. Н. С. Стрелецким [33] и А. Р. Ржанициным [28] на основании статистических кривых распределения возникающих усилий и отклонений механических свойств, а также анализа основных факторов отклонения между действительными и расчетными усилиями, обоснована каноническая структура запаса прочности п в виде произведения минимального числа сомножителей п = 1П2П3, каждый из которых отражает важнейшие факторы отклонения между рассчитываемой и фактической несущей способностью детали или конструкции. [c.536]

Многоцикловая усталость. Справедливость мнения, что турбины подвержены действию многоцикловой усталости, впервые была признана в начале 20-х гг. Многоцикловая усталость рабочих лопаток и деталей камеры сгорания неизменно сопряжена с резонансными колебаниями. Поэтому первая задача конструкторов — определение собственной частоты колебания различных деталей, в первую очередь рабочих лопаток и камеры сгорания. Вторая задача— определить возбудители колебаний, подавить их и затем рассчитать результирующие напряжения. Поскольку форма деталей камеры сгорания и рабочих лопаток сложна, расчет частоты колебаний не так-то прост. Чтобы рассчитать частоту и моду колебаний, а затем и величину локальных напряжений, приходящихся на единичный подавитель и единичный возбудитель колебаний в лопатках, применяют компьютерную программу, в основу которой положена теория сложного пучка или метод анализа конечных элементов. Помимо сведений, необходимых для расчета температуры, конструктору нужны сведения о плотности, модуле Юнга и коэффициенте Пуассона материала. В некоторых конструкциях колебания настолько серьезны, что требуется расчет специальных подавляющих устройств. В качестве таковых используют механические приспособления в виде различного вида упоров распирающих комельные части соседних лопаток, установленных на диске данной ступени. Эффективность подобных устройств оценивают посредством испытаний. В паровых турбинах возбуждение колебаний на каждом обороте ротора может быть очень значительным при впуске пара не по всей окружности турбины. В крупных па- [c.73]

Влияние температуры испытания в интервале от 20 до -196 °С на образование мартенсита при малоцикловой усталости изучали в работе [59] на образцах из аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т в условиях чистого изгиба. Образцы подвергали закалке в атмосфере аргона от 1050 Деформирование в условиях малоцикловой усталости проводили при циклической деформации 0,87, 2,5 и 4% и количестве циклов п = (0,2-0,8) N , где Np - число циклов до разрушения. Фазовые превращения и образование субструктуры изучали методом электронной микроскопии и рентгеноструктурного анализа. Было показано, что при комнатной температуре при циклическом деформировании не наблюдали мартенситное превращение в структуре материала. Но при температуре испытания -30 °С было обнаружено образование а -мартенсита, причем максимальное его количество (до 40-60%) образуется при максимальной амплитуде деформации 4%. При -196 °С также максимальное количество а -мартенсита (80-90%) наблюдалось при деформации 4%. Было высказано предположение [59], что в этой стали мартенситное превращение за счет циклической деформации протекает по схеме у 8 а. [c.239]

Современные методы расчёта (см. гл. П — X зтого тома) отражают влияние динамичности нагрузок, формы и жёсткости деталей, типа напряжённого состояния, пластичности, усталости, ползучести и ряда других факторов на несущую способность, поддающихся расчётному или экспериментальпо.му определению. Ряд факторов не поддаётся таким определениям, и их влияние должпо быть отражено в запасе прочности на основании наблюдений за работой деталей и узлов, статистического анализа данных эксплоатации и испытания машин. И. С. Стрелецким [47] и А. Р. Ржаницыным [21] на основании статистических кривых распределения возникающих усилий и отклонений механических свойств, а также анализа основных факторов отклонения между действительными и расчётными усилиями, обоснована каноническая структура запаса прочности п в виде произведения минимального числа сомножителей п = 1- г,2- Щ, каждый из которых отражает важнейшие факторы отклонения между рассчитываемой и фактической несущей способностью детали или конструкции [31]. К одной группе факторов относятся а) разница в величине нагрузок, вводимых Б расчёт, и нагрузок действительных (определение последних в ряде случаев затруднительно, например, нагрузки, развиваемые при горячей и холодной обработке металлов, нагрузки на ходовую часть автомобилей, динамические усилия на лопатки турбин и т. д.) б) разница в величине уси- [c.383]

Определение характеристик фрикционной усталости материалов. Анализ формул для вычисления износа показывает, что значения износа можно определить, если известен показатель кривой фрикционной усталости. Существует несколько методов определения этого параметра (73, 103]. Однако эти методы достаточно трудоемки. Анализ показывает, что методику определения показателя кривой фрикционной усталости можно существенно упростить, проводя эксперименты при нагрузках, соответствующих минимальному коэффициенту внешнего трения при упругом ненасыщенном контакте. Методика определения показателя кривой фрикционной усталости основана на том, что поверхностные слои твердых тел обладают постоянными усталостными характеристиками при трении без смазочного материала с использованием инактивной смазки. Методика определения показателя I заключается в следующем. Проводят испытания при нагрузках, вычисляемых по формуле (76) гл. 1 и соотвегствующих минимальному коэффицне.чту трения при упругих деформациях в зонах касания н различных То и р в течение определенного времени, достаточного для определения линейного или весового износа (например, в течение [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...