Уравнение кривой усталости

При плавном характере циклограммы нагружения (рис. 1.8, в) формула для эквивалентного числа циклов нагружений может быть представлена в виде Nie = где — начальный момент соответствующего статистического распределения нагрузки [351. Порядок начального момента равен показателю степени т уравнения кривой усталости. Значения для типовых режимов принимают по табл. 1.3. [c.15]

Уравнение кривой усталости при жестком нагружении принимает [c.625]

Допускаемые напряжения зубчатых колес, работающих в зоне наклонной кривой усталости (т. е. при расчетном числе циклов нагружений N, меньшем числа циклов N jq, достижении длительного предела выносливости), определяются из уравнения кривой усталости al N = Он где т — по- [c.186]

При суммировании повреждений обычно для обеспечения надежности учитывают действие переменных напряжений, начиная от 0,7 предела выносливости (в предположении, что высокие напряжения могли понизить предел выносливости). В связи с высокими показателями степени при напряжениях в уравнениях кривых усталости действие малых напряжений не существенно, и поэтому в большинстве случаев, и в частности для типовых режимов, можно суммировать действие всех напряжений, что идет в запас прочности. [c.189]

Эквивалентные циклы нагружений для типовых режимов могут быть представлены в виде = jVj и FE = где jVj. суммарное число циклов нагружений всех уровней, а — начальные моменты соответствующего распределения нагрузки. Порядок начального момента равен показателю степени m или т/2 уравнения кривой усталости. Значения ц, и ц, /2 для различных распределений нагрузок вычислены по зависимостям, известным из теории вероятностей, и приведены в табл. 10.10. Использование типовых режимов (см. рис. 10.22) позволяет существенно упрощать расчеты. [c.190]

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

Накопленное усталостное повреждение в зоне концентрации с учетом уравнения кривой усталости (5.8) [c.92]

По мере снижения уровня переменных напряжений и увеличения числа циклов, необходимого для образования и развития трещин, доля пластической деформации в полной уменьшается и, как видно из уравнения кривой усталости (5.9), преимущественное значение приобретает второй член, отражающий зависимость амплитуды упругой деформации от числа циклов до образования циклического разрушения (возникновения макротрещины) [c.104]

Степенное уравнение кривой усталости (6.1) обычно приводится в форме [c.104]

Дальнейшее обобщение степенного уравнения кривой усталости привело к введению четвертого параметра, [c.104]

Учитывая соотношение (7.36), уравнение кривой усталости при повышенной температуре можно записать в виде [c.162]

Для расчета элементов конструкций на сопротивление усталости используют основные закономерности циклического разрушения в форме уравнений кривых усталости, предельных кривых, отражающих критерии такого разрушения в зависимости от объемности напряженного состояния и его неоднородности, характеристик дисперсии циклических свойств, асимметрии цикла и состояния поверхности. [c.164]

Применительно к степенному уравнению кривой усталости (6.2) Ni в уравнении, (8.8) выразится через предел выносливости детали [c.171]

Динамическая грузоподъемность подшипников. Расчет подшипников на усталость основан на известном уравнении кривой усталости а М = к, которое часто записывают в форме [c.452]

Уравнение кривой усталости 250 [c.568]

Поскольку результаты испытания во всем интервале напряжений могут быть описаны единой формулой, при определении долговечности для одного какого-то уровня напряжений можно не ограничиваться результатами испытаний образцов только на этом уровне, а учитывать результаты испытаний всех образцов во всем интервале напряжений. Это позволяет более экономно испытывать образцы и подвергать их совместной статистической обработке методом корреляционного анализа с составлением линейного корреляционного уравнения. Уравнение кривой усталости в координатах Ig iV — Ig а (линия регрессии) с помощью этого метода определяется так [c.55]

В основу положено уравнение кривой усталости Лг=-, где [c.96]

Уравнение кривой усталости при мягком нагружении приближенно может быть представлено в следующем виде (рис. 1.1.4)1 [c.10]

Решение уравнения (3.43) относительно N дает следующее уравнение кривой усталости [c.71]

Подставив это значение в уравнение кривой усталости, получим [c.82]

Предлагаемый метод форсированных испытаний базируется на следующем экспериментально обоснованном уравнении кривой усталости для образцов и натурных крупноразмерных элементов конструкций из указанных сплавов [1, 2], удовлетворительно описывающем экспериментальные данные как по окончательному разрушению, так и по образованию микротрещины усталости заданного размера [c.26]

Запишем уравнение кривых усталости в форме [c.42]

Исходя из уравнения кривой усталости, проведен сравнительный расчет долговечности соединительных звеньев в зависимости от величины Д [2]. Порядок значений числа циклов нагружений до разрушения, полученный при расчете, показан нй рис. 3. [c.63]

Это выражение является теоретическим уравнением кривой усталости. Подстановка его в (3.22) приводит в случае ступенчатого режима циклического нагружения к формуле линейного суммирования повреждений, известной как формула Майнера [c.73]

При малых выборках испытуемых образцов возможность раздельной статистической обработки для каждого уровня напряжений отпадает, и экспериментальные данные, относящиеся к уровням стопроцентного разрушения образцов, должны обрабатываться совместно. По этим данным согласно известным правилам [80, 81 ] строится кривая регрессии, и на каждом уровне напряжений устанавливаются ее доверительные границы. В предположении нормального распределения долговечностей могут быть приближенно указаны и кривые заданных вероятностей разрушения. Возможности статистической обработки экспериментальных данных в той области напряжений, где стопроцентного разрушения образцов не наблюдалось, по-видимому, не существует, и некоторое представление о кривых равных вероятностей разрушения может дать лишь упомянутая экстраполяция. Если в качестве функционального параметра уравнения повреждений используется кривая статической или циклической усталости, отвечающая определенной вероятности разрушения, то можно считать, что и при нестационарном нагружении теоретическое условие П = 1 отвечает той же вероятности разрушения. В том случае, когда наряду с уравнением кривой усталости для построения уравнения повреждений требуется знать еще и разрушающее напряжение Ор, являющееся случайной величиной, приходится предполагать, что быстрое и длительное разрушения являются взаимосвязанными событиями, появляющимися всегда с одной и той же вероятностью. Поэтому из распределений долговечностей и пределов прочности можно выбирать всегда одни и те же квантили. [c.98]

Так как предполагается, что кривые статической усталости при различных напряженных состояниях совпадают в координатах t — Оэ, то зависимость t (Оэ) представляет собой, в частности, уравнение кривой усталости, полученной на основании опытов, проведенных при линейном напряженном состоянии. Далее, возвращаясь к выражению (3.65), представим его в виде [c.107]

Число циклов Мк, необходимое для инициирования трещины, определяется при стационарном деформировании по зависимостям типа (5.9) и (5.10), т. е. по уравнениям кривых усталости, а при учете неотационар-88 [c.88]

Установление уравнения кривой усталости. В подавляющем большинстве случаев имеется линейная зависимость между Igo и )gA , а также между а и 1 Л. для большого участка левой ветви кривой усталости (до нашряжений не выше предела текучести). Это позволило аналитически представить зависимости между указанными величинами в виде уравнения o iV= onst, где /я — показатель степени, зависящий от состава стали, режима термической обработки и напряженного состояния, при котором испытывается образец. [c.55]

На основании коэффициентов корреляционного урайненйя Легко подсчитывается показатель степени уравнения кривой усталости a" Af= onst. Особенно просты вычисления, когда графики построены в двойной логарифмической системе координат. [c.56]

Расчет долговечности производится и по зависимости, вытекающей из степенного уравнения кривой усталости onst [c.150]

Уравнение кривой усталости Менсона—Коффина имеет вид aa = N -D, где 8пл —величина пластической деформации за один цикл D и т — постоянные, причем /я 0,5- -0,6 (приводятся и другие значения). [c.238]

Если кривая усталости аппроксимируется прямой линией в полулогарифмических координатах, т. е. в крординатах напряжение — логарифм долговечности, уравнение кривой усталости записывается в виде выражения (1.8). Расчетные формулы в этом случае имеют вид [c.10]

Другим важным вопросом обеспечения прочности и ресурса атомных реакторов, не получавшим отражения в традиционных расчетах энергетических установок по уравнениям (2.1) —(2.3), являлся анализ сопротивления деформациям и разрушению при циклическом нагружении [2,5-7,16]. Как следует из данных гл. 1, в процессе эксплуатации атомных реакторов число циклов нагружения на основных режимах изменяется в достаточно широких пределах - от (2- 5) 10 при гидроиспытаниях до (1 2) Ю при программных изменениях мощности и до 10 —10 с учетом вибро-нагруженности. Систематические исследования прочности в этом диапазоне числа циклов были начаты применительно к энергетическим установкам в середине 50-х годов, а в середине 60-х годов были сформулированы основные (преимущественно деформационные) критерии разрушения и свойства диаграмм циклического деформирования [17,18 и др.]. По опытным данным, полученным на лабораторных образцах, было показано, что при числе циклов до 10 циклические пластические деформации оказываются сопоставимыми (в диапазоне числа циклов 10 —10 ) или существенно большими (в диапазоне числа циклов 10 -5 10 ), чем циклические упругие деформации. При этом в зависимости от типа металлов и условий нагружения (с заданными амплитудами деформаций или напряжений) пластические деформации по мере увеличения числа циклов могут возрастать (циклически разупрочняющиеся металлы), уменьшаться (циклически упрочняющиеся металлы) или оставаться постоянными (циклически стабильные металлы). Указанные особенности поведения металлов при циклическом упругопластическом деформировании обусловливают нестационар-ность местных напряжений и деформащ1Й в зонах концентрации при стационарных режимах внешних нагрузок. Для малоцикловой области уравнения кривых усталости и сами кривые усталости при числах циклов 10 —Ю представлялись не в амплитудах напряжений (как для обычной многоцикловой усталости при числах циклов 10 —10 ), а в амплитудах упругопластических деформаций. [c.40]

При стационарном режиме (а ах = onst, R = onst) имеем на основании (3.55а) теоретическое уравнение кривой усталости Отах = < р П — А/рСр (х, R)], которое служит для определения из данных опыта функционального параметра [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...