Разрушение по типу

Когда напряжение и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние при разрушении по типу I в условиях плоской деформации определяется значением Ki=K, . [c.293]

В ряде случаев разрушение по типу КПН наблюдается при воздействии высоких циклических нагрузок малой частоты при наличии коррозионной среды. [c.70]

Оценка вязкости разрушения с помощью различных характеристик показала, что оба исследованных сплава имеют исключительно высокую вязкость при комнатной и низкой температурах. Ни при одном виде испытания не наблюдалось никаких признаков нестабильного разрушения, что свидетельствует о высокой вязкости сплавов системы А1—Mg. Во всех случаях имело место вязкое разрушение по типу отрыва. [c.118]

Строение изломов. Образцы всех сплавов и состояний имели шероховатый излом со смешанным характером разрушения (внутризеренное и межзеренное). Почти у всех сплавов наблюдалось расслаивание (см. рис. 4), являющееся следствием сильной склонности материала к образованию шейки и разрушению по типу сдвига. Препятствием для образования шейки является надрез, что приводит к разрушению сдвигом по отдельным плоскостям и расслаиванию. [c.171]

Следует заметить, что результаты по КР сплава Т1—6А1—4У не в полной мере относятся к разрушению по типу А. Прим. авт. [c.335]

Таким образом, разрушение по типу квазистатического в условиях одностороннего накопления макропластических деформаций, является, очевидно, характерной особенностью термической усталости при жестком закреплении образца (или практически полном стеснении деформации) в отличие от разрушения при механической малоцикловой усталости в жестком режиме нагружения и постоянной высокой температуре. [c.77]

В слу чае разрушения по типу сдвига предел прочности определяется выражением [c.84]

Различают следующие виды коррозии по характеру взаимодействия со средой, по геометрическим характеристикам мест разрушения, по типу коррозионной среды и по характеру дополнительно воздействующих факторов. [c.111]

Напряжения и деформация разрушения композиционных материалов, у которых имеется расщепление волокон, ниже соответствующих характеристик, наблюдаемых при разрушении только матрицы. У композиционных материалов с разрушением по типу I большая часть диаграммы напряжение — деформация лежит за началом текучести в образцах в состоянии после изготовления, и с повышением прочности матрицы увеличиваются как предел текучести, так и предел прочности композиционного материала. [c.466]

Разрушение от перекоса — значительное перемещение вбок портальной рамы, приводящее к ее разрушению по типу шарнирного механизма. [c.14]

Можно описать разрушение по типу нормального отрыва, происходящее не при плоской деформации, с помощью предполагаемого трехмерного распределения напряжений. Если проанализировать изменение напряжений в пластической зоне в функции толщины образца, то можно получить картину, представленную на рис. 59. [c.118]

Хотя в основе объединенной модели лежит одна и та же схематизация структуры материала и одни и те же уравнения, механизмы отдельных стадий и их завершения имеют качественные различия, как с физической, так и с математической точки зрения. Так, разрушение по типам 2 и 5 носит хрупкий характер. Ответственность за эти виды разрушения несут слабейшие и (или) наиболее напряженные элементы структуры. К явлениям хрупкого типа следует отнести также зарождение макроскопической трещины 5. В самом деле, зародыш возникает в точке образца, в которой имеется случайное скопление разрушенных элементов. Таким образом, и здесь применима концепция слабейшего звена. Однако она использована в моди- [c.137]

Если рассматривать поверхности разрушения образцов, доведенных до разрушения различными способами, то можно отметить, что поверхность разрушения одних образцов — неровная, матовая, видны зерна кристалликов, имеющие беспорядочную ориентацию, тогда как в других образцах поверхность разрушения более сглаженная, видны следы скольжения одних зерен по другим в определенных направлениях и ощутимыми являются пластические деформации, предшествовавшие разрушению. В первом случае говорят о хрупком разрушении и связывают причины его с достижением нормальными напряжениями некоторых критических значений. Во втором случае говорят о вязком разрушении по типу сдвига и связывают причины его с достижением касательными напряжениями некоторых предельных значений. Таким образом, причиной разрушения могут быть как нормальные, так и касательные напряжения, причем тело из каждого материала может разрушиться с появлением значительных пластических деформаций. [c.175]

РАЗРУШЕНИЕ ПО ТИПУ I ПРИ ИСПЫТАНИИ НА РАССЛОЕНИЕ У КРОМКИ [c.239]

Сила, движущая трещину, G для разрушения по типу I определяется как [c.11]

Коэффициенты пропорциональности между G vi К для типов II и III, а также для неизотропных материалов здесь рассматриваться не будут. Для изотропных материалов и разрушения по типу I коэффициент пропорциональности f( ) равен [c.12]

G( — интенсивность освобождения энергии при разрушении по типу I [c.42]

Чрезмерная жесткость испытания может привести к отбраковке многих материалов, потенциально пригодных для применения в листах меньшей толщины. Иногда вообще невозможно определить Kie, если толщина листов недостаточна для получения прямого излома. Кроме того, это испытание весьма металлоемко и дорогостояще, так как для того, чтобы подобрать толщину образца, для получения прямого излома в большинстве случаев требуется испытать серию образцов разной толщины. Позднее был предложен так называемый метод скачка [1, 16]. В основу этого метода положено наблюдение, что при разрушении по типу косого или смешанного излома первое заметное распространение исходной трещины происходит скачкообразно подобно взрыву, за которым с ростом нагрузки уже следует постепенное докритическое продвижение трещины. Оказалось, что значения Дс и Ge в момент скачка точно равны значениям Ki , Gi , определенным для того же материала на образцах достаточной толщины, т. е. дающих прямой излом. [c.131]

Тип а характерен для монокристаллов с г. п. структурой, тип б — для монокристаллов с решеткой г. ц. к. (медь, серебро) тип в также характерен для г. ц. к. металлов при интенсивном скольжении с образованием грубых полос деформации. Наибольший интерес представляет разрушение по типу д, характерное для менее пластичных образцов. Видимо, в случаях а—г разрушение является следствием пластической деформации сдвига. [c.16]

Четвертая стадия — стадия циклического проскальзывания или предлавинного развития разрушения. В соответствующей зоне излома не наблюдается усталостных признаков есть относительно плоские сглаженные микроучастки, на поверхности которых при увеличениях электронного микроскопа выявляется ориентированный ямочный рельеф незначительной глубины (рис. 75, д, рис. 77). Такой рельеф возникает вследствие разрушения по типу ямочного разрыва вдоль поверхностей, подготовленных к разрушению действием повторных нагрузок. [c.104]

Вязкость разрушения. При испытаниях вязкости разрушения основного материала и сварных соединений при комнатной температуре и 77 К наблюдалось пластичное разрушение по типу отрыва без каких-либо признаков нестабильного разрушения. При проведении на диаграмме нагрузка — раскрытие трещины линии, наклон которой на 5 % меньше, чем наклон линейной части диаграммы, признаков роста трещины не обнаружено, и истинные значения критического коэффициента интенсивности напряжений Ki определить было невозможно. Оба материала настолько вязки, что просто не хватает толщины образца для того, чтобы накопленная упругая энергия могла вызвать даже незначительное увеличение роста трещины. Проведенные ранее исследования плит сплава 5083-0 и сварных соединений, выполненных с присадкой проволоки сплава 5183, [7] показали, что при испытаниях изгибом надрезанных образцов размером 203X203 мм толщины образца недостаточно для обеспечения условий плоской деформации в материале. Было установлено, что такие условия обеспечиваются на образцах толщиной 305 и шириной 610 мм. [c.114]

Впервые межкристаллитное разрушение (разрушение по типу А) сплавов титана было обнаружено при использовании растворов метанола с бромом [116]. В дальнейшем получено [117, 118], что КР титана и циркония происходит в метаноле, содержащем H l или H2SO4. Разрушение по типу А зависит от ряда факторов, рассмотрение которых приводится ниже. [c.333]

Влияние концентрации на разрушение по типу А не было изучено всесторонне. Большинство исследователей изучало сравнительно разбавленные растворы. Показано [121], что увеличение концентрации ЫаС1 и ПаВг вызывало растрескивание за более непродолжительное время, что находится в соответствии 4>езультатами, показанными на рис. 30—32. [c.335]

Деление разрушения по типам А и Б еледует считать условным, так как в разделе по разрушению сплавов, таких как Т1—8А1— —1 Мо— 1 V, отмечен переход от межкристаллитного растрескивания в области / к транскристаллитному растрескиванию в области II во многих средах. Типичная зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений для этого сплава в трех термически обработанных состояниях при испытании в спектрографически чистом метаноле показана на рис. 38 [91, 92]. В дополнение к сложному поведению этого сплава при растрескивании сплав Т1—11,5Мо—6 2г—4,5 5п разрушался меж-кристаллитно в области II как в нейтральных водных растворах, так и в растворах метанола с КТ Таким образом, вероятно, более значимо подразделять поведение сплавов при растрескивании на основе зависимостей от коэффициента интенсивности напряжений [c.336]

Кц (поперечный сдвиг), или Кщ (антиплоская деформация). Когда напряжения и деформации на фронте "трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения . Это критическое состояние при разрушении по типу I в условиях плоской деформации контролируется критическим значением АТ, = К .. Если реализуется предельное состояние, связанное с разрушением по типу II, то критерием разрушения является Кц , а по типу III — Кщс- Эти критерии отвечают вполне определенным механизмам движения берегов трехцины (рис. 91). В условиях плоского напряженного состояния критерием разрушения при отрыве является К . [c.140]

Диаграмма напряжение — деформация. Поведение всех бор-алюминиевых композиционных материалов при испытании на растяя ение в поперечном направлении может быть подразделено на три основных категории до характеру морфологии поверхности разрушения. Разрушение по типу I характеризуется развитием разрушающей трещины по матрице, разрушение по типу II — развитием трещины по матрице и по армирующим волокнам. Третий тип разрушения характеризуется развитием трещины до матрице и границе раздела матрица — волокно. Последний класс разрушения в дальнейшем здесь не будет рассматриваться, поскольку он не является типичным для поведения боралюминия, изготовленного по оптимальным режимам и, более того, может служить показателем несовершенства технологии. [c.464]

Рис. 4.024. Фрактограмма зоны окончательного разрушеиия сплава ВТЗ-1 (закалка с 1000 н воде). Вязкое разрушение (ячеистое) без следов разрушения по типу скол. Развитие трещнн сверху вниз. X 1000

Следует проанализировать еще возникновение скачков трещины в условиях плоской деформации. Если бы оно могло быть подтверждено для какого-либо сплава, то можно было бы измерить критический коэффициент интенсивности напряжений при разрушении по типу нормального отрыва образцов значительно меньшей толщины, чем требуемая стандартом для получения критического значения G p. Во-первых, предположение базируется на постоянстве ширины губ среза при зарождении прямого излома, означающем, что увеличение (Т33 от нуля на свободных боковых поверхностях до значения, соответствующего плоской деформации в центре образца, происходит на постоянной длине, во-вторых — на поведении многослойного материала, при котором как плоскодеформационное , так и плосконапряженное разрушение происходят в однозначно определенных условиях. К сожалению, прямой излом не всегда характеризует плоскую деформацию по всей толщине. Показано, что в мягкой стали макроскопически плоский излом происходит при нагрузках, уменьшающихся с увеличением толщины до достижения ими некоторого постоянного значения, соответствующего условиям плоской деформации (см. гл. VII, раздел 5). Опасность для алюминиевых сплавов заключается в том, что скачок трещины в центре образца может возникать в относительно тонкой полосе при критической интенсивности напряжений, превышающей предельное значение, так что вязкость материала в условиях плоской деформации оказывается завышенной [6]. [c.117]

Величины at, Qn, а , представленные в табл. 2.14, вычислены, как средние значения. Суммарные значения накопленных статического и усталостного повреждений к моменту разрушения при испытаниях по разным программам at+ адг, а также суммарное значение а, для всех режимов в пределах данной программы приведены в табл. 2.15. Значение at + a не является постоянным для данного материала. При больших г) (разрушение по типу длительного статического) at имеет значения, характерные для длительных статических испытаний с перегрузками (а = 0,6. .. 0,8 для сплава ХН70ВМТЮ при 900°С). При малых г] (разрушение по типу усталостного) доминирующую, роль играет усталостное повреждение. [c.81]

Верхняя граница реализации ротационной неустойчивости при упругопластическом отрыве контролируется достижением пороговой скорости роста трещины или порогового значения шага бороздки равного 6 " = Ki /q T- При iq= f критический шаг боррздки становится равным критическому размеру ямки, что и характеризует максимальную микроскопическую скорость роста трещины при упругопластическом отрыве. При Ki = Kf происходит переход от разрушения по типу I к разрушению по типу I+III. Установленные границы реализации квазиупругого и упругопластического роста трещины позволили разработать единые для сплавов на одной и той же основе фракто-графические карты, приведенные на рис. 224—226 для стали, сплавов титана и алюминия соответственно. Диаграммы представляют собой совокупность границ, отвечающих реализации при отрыве трансляционной и ротационной неустойчивостей в точках бифуркаций при АК = К i [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...