Предел выносливости условный

Для установления величины предела выносливости условной кривой усталости б (afi) на правой оси ординат указанной номограммы отмечают точку, соответствующую значению разрушающего напряжения (ffp) на левой оси ординат. [c.78]

Примечание. За предел выносливости условно принято предельное напряжение при /У = 2-10 циклов нагружений, если Кэ<2, и при /У = 5-10в, если Кз 2. [c.156]

Вторая группа включает параметры, оценивающие сопротивление материалов переменным и длительным статическим нагрузкам. При повторном нагружении в области многоцикловой усталости определяется предел выносливости на базе 10 -н2-10 циклов. Малоцикловая усталость отделяется от многоцикловой условно выбранной базой испытания (Л >5-10 циклов) и отличается пониженной частотой нагружения ( = 0,1-н5 Гц). Сопротивление малоцикловой усталости оценивается по долговечности при заданном уровне повторных напряжений или пределом малоцикловой усталости на выбранной базе испытаний. Сопротивление длительным статическим нагрузкам определяют, как правило, при температуре выше 20°С. Критериями сопротивления материалов длительному действию постоянных напряжений и температуры являются пределы ползучести (То,2/-с и длительной прочности Сх. Предел длительной прочности определяют при заданной базе испытаний, обычно 100 и 1000 ч, предел ползучести — по заданному допуску на остаточную (обычно 0,2%) или общую деформацию при установленной базе испытаний. [c.46]

Обычно определяют условный ("ограниченный) предел выносливости, принимая за базу ограниченное число циклов изменения напряжений, например, для черных металлов (54-10) 10 циклов, для цветных металлов (50-=-Ю0) 10 циклов и т. д. [c.417]

Проводя касательную к правой концевой части кривой, на оси ординат устанавливаем значение условного предела выносливости = 232 Мн/м [c.420]

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

Для сталей считается достаточно большим число = 10 миллионов циклов при большем числе циклов разрушение практически никогда не наступает. Цветные металлы характеризуются условным пределом выносливости, соответствующим числу N = 500 миллионов циклов, потому что с увеличением N их разрушение происходит при несколько пониженном напряжении. [c.38]

В последнее время часто изображают кривые усталости в полулогарифмических координатах, откладывая на оси абсцисс Igf N, а на оси ординат по-прежнему величину в линейном масштабе (рис. 23, б). Кривая получается из двух почти прямых участков с переломом. Пересечение прямых и определяет предел выносливости. Для черных металлов после перелома кривая идет горизонтально, и это позволяет определить предел выносливости с большой точностью. Кривая для легких цветных металлов имеет и -после перелома небольшой наклон к оси абсцисс, что приводит к условному пределу выносливости. [c.42]

Рис. 63. Зависимость отношения условного предела выносливости (при Л/= 10 цикл) к пределу текучести от температуры

Изменение величины коэффициента вариации хорошо коррелирует с влиянием ППД на характеристики малоцикловой усталости. Наиболее высокий условный предел выносливости наблюдается после обкатки с усилием 1200 Н, более низкий — после обкатки с усилием 900 Н и обдувки стальной дробью и самый низкий —у образцов с исходной поверхностью. [c.196]

Предел выносливости (предел усталости) ол, МН/м (кгс/мм2),— величина максимального напряжения цикла с асимметрией R, соответствующая заданной долговечности (физический предел выносливости выявляется на кривых усталости с горизонтальным участком условный— на кривых усталости с асимптотическим приближением к горизонтальному участку). [c.11]

Метод Локати применяется главным образом для образцов и деталей из материалов, имеющих физический предел выносливости. Однако могут быть подобраны рел<имы нагружения и параметры условных кривых выносливости таким образом, чтобы полученные методом Локати оценки были близки к условному пределу выносливости на заданной базе. Это позволяет применять метод и для легких сплавов. [c.75]

Зная суммы относительных долговечностей S n,//Vi и соответствующие условным кривым усталости пределы выносливости и 0 , строим график зависимости указанной суммы от пределов выносливости (рис. 40). По полученному графику определяют значение [c.76]

При испытаниях на циклическое кручение, а также изгиб и растяжение-сжатие при получении разрушающего напряжения Ор> 500 МН/м2 (50 кгс/мм ) уже нельзя пользоваться номограммой, представленной на рис. 43. В этом случае ордината горизонтального участка или предел выносливости соответствующих условных кривых усталости б (о ), абсцисса точки перегиба ветвей кривых усталости (Л о) и характеристика наклона левой ветви условной кривой усталости (/Сб) определяются по результатам испытаний аналогичных образцов или деталей машин с учетом влияния на указанные характеристики конструктивных и технологических факторов и масштабного эффекта. [c.83]

Метод Бойцова. Эксперимент проводится по методу Локати, но с тем отличием, что расчет оценок предела выносливости осуществляется не по условным кривым усталости, а по кривой усталости, полученной экспериментально на ограниченном количестве образцов [131]. В результате относительно кратковременного эксперимента и при использовании примерно такого же количества образцов, что и при методе лестницы , наряду с оценкой величины предела выносливости по методу Локати можно оценить и меру его рассеяния, а также определить расчетные показатели кривой усталости—т и Л о (показатель наклона левой ветви кривой усталости и координату точки перелома кривой усталости). [c.85]

Вместо предела текучести предлагается использовать условное статическое напряжение, полученное экстраполяцией отрезка левой ветви кривой усталости до оси напряжений [12, с. 107] необходимость в проведении статических испытаний отпадает, а оценки пределов выносливости оказываются более стабильными. [c.96]

Используют тепловой эффект при циклическом нагружении образцов для ускоренного определения предела выносливости. Его определяют по величине тангенса угла наклона начального участка температурной кривой и разности условной температуры разрушения и окружающей среды 1[4, с. 227—232]. [c.105]

При увеличении диаметра образца число циклов для выявления предела выносливости значительно возрастает, достигая (для диаметров 50—150 и более мм) нескольких десятков или даже сотен миллионов циклов. В этом случае часто можно ограничиться определением сравнительной условной величины предела выносливости, база которого устанавливается по гарантированному сроку службы детали или конструкции, выраженному числом циклов. Например, средняя продолжительность жизни составляет для оси подвижного состава железных дорог 450-10 циклов для вала турбины 15-10 для железнодорожного моста 2-10 циклов. [c.109]

Для цветных металлов кривая, как правило, не выполаживает-ся в горизонтальный участок. Поэтому для них принимается условный предел выносливости. Условный предел выносливости — это напряжение, при котором не происходит разрушения при достижении заданного числа циклов, соответствующего той или иной принятой базе испытаний. [c.346]

А. Методика обработки при изгибе и растяжении-сжатии при Ор 500 МН/м (50 кгс/мм ). В процессе испытания ведется протокол, куда заносится характеристика образца и испытательной машины, фиксируются условия н результаты испытаний. Пользуясь номограммой рис. 42 по величине разрушающего напряжения Стр, устанавливают значения (предел выносливости условной усталостной кривой б) JVq (число циклов, соответствующее точке пересечения наклонной и горизонтальной нетвей усталостной кривой б) и (напряжение, соответствующее долговечности в 10 циклов). Указанные величины заносят в таблицу. [c.78]

По трем значениям пределов выносливости условных усталостных кривых а, б а в (а , и ) и трем суммам относительных долговечностей (2 /Л ,)а, (Sni/JVi) и (Srtj/jVj)B строим график в координатах OR—lriilN, (см. рис. 40). В приведенном числовом примере оценка предела выносливости составляет 305 МН/м (30.5 кгс/мм ). [c.80]

Характерным примером сталей ферритного класса является сталь 12X17 (табл. 9). Отожженная при 780 и 850°С, она имеет предел выносливости соответственно 240 и 270 МПа, Закалка стали от 1100°С с последующим отпуском при 580 и 550°С привела к повышению временного сопротивления на 140-150 МПа и не оказала существенного влияния на предел выносливости. Условный предел коррозионной выносливости этой стали составляет 130—150 МПа и мало зависит от режимов термической обработки. [c.61]

Л/о = (1 3)10 циклов. Для иривой усталости с двумя наклонными участками величины UpK Р зависят от числа циклов N, поэтому вводят индекс Ny величин пределов выносливостей, условных коэффициентов запаса п, квантилей Up. Поэтому в последнем случае, задаваясь рядом значений N и определяя соответствующие им значения вероятности разрушения Р, можно построить функцию распределения ресурса. [c.513]

Предел выносливости большинства конструкционных сталей определяют при 10 —10 циклов. Эти цифры берут за основу как базовое число циклов. Для цветных сплавов, например алюминиевых, число перемен нагрузок гораздо выше (10 — 10 циклов). Дажв-после этого часто наблюдается дальнейшее мед.ленное падение разрушающего напряжения (рис. 159, г), откуда можно заключить, что предела в указанном выше смысле для этих металлов не существует. В таких случаях определяют условный предел выносливости, как напряжение, не вызывающее разрушения образца при определенном числе циклов (обычно 5 10 циклов). [c.276]

Между характеристиками усталости и статической прочности нет определенной зависимости. Наиболее устойчивые соотношения существуют между ст 1 (пределом выносливости на изгиб с симметричным циклом) и ств (пределом прочности), а также Q,2 (условным пределом текучести) при статическом растяжении. [c.283]

У цветных металлов и у сталей при повышенных температурах диаграмма Вёлера не имеет асимптоты, предел выносливости определяется условно, как величина напряжения, при котором образец разрушается после заданного числа циклов. Это число, называемое базой испытаний, устанавливается в зависимости от назначения изделия, т. е. от его требуемой долговечности. [c.679]

Что касается механизма усталостного разрушения, некоторые суждения о нем можно вынести из рассмотрения графика, представленного на рис. 19.10.5 (Хантер и Фрике, 1953 г.) и относящегося к испытаниям алюминиевых образцов при симметричном цикле. По оси ординат отложено напряжение, отнесенное к условному пределу выносливости О/, определенному на базе [c.681]

Условно за предел выносливости для цветных металлов П]эинимаюг предел ограпичеяной выносливости, соответствующий числу циклов N = 100 10 . [c.584]

Влияипе постоянных напряжении па усталостную прочность. Эксперименты показывают, что наличие средних ])астя-гивающих напряжений снижает предел выносливости. Здесь и далее пе будет оговариваться особо, что речь идет об условных пределах выносливости для материалов второго или третьего типа или о пределе вынослпвости для первого типа материала (см. рис. 4.30). [c.96]

График зависимости отаж = /( ) можно построить в полулогарифмических координатах, откладывая, по осям координат ве-дичины Стах И gN (рис. 91). В ЭТИХ ОСЯХ график выносливости состоит из двух прямых участков с переломом. Для стали точка перелома с большой точностью фиксирует предел выносливости, так как за этой точкой график имеет вид полупрямой, параллельной оси абсцисс. Дл цветных металлов график после точки перелома имеет небольшой наклон к оси абсцисс, что указывает на возможность установления для этих материалов лишь условного предела выносливости. [c.156]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Определяется условный предел выносливости 0f j на базе Nt при ARi=ARi (см. рис. 56) [c.108]

Лабораторный практикум по сопротивлению материалов (1975) -- [ c.23 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.113 , c.308 , c.310 , c.321 ]

Справочник авиационного инженера (1973) -- [ c.102 ]

Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении (1987) -- [ c.14 , c.20 ]

Конструкционные материалы Энциклопедия (1965) -- [ c.3 , c.4 , c.5 , c.6 , c.7 , c.8 , c.9 , c.10 , c.11 , c.12 , c.13 , c.14 , c.15 , c.16 , c.17 , c.18 , c.19 , c.20 , c.21 , c.22 , c.23 , c.24 , c.25 , c.26 , c.27 , c.28 , c.29 , c.30 , c.31 , c.32 , c.33 , c.34 , c.35 , c.36 , c.37 , c.38 , c.39 , c.40 , c.41 , c.42 , c.43 , c.44 , c.45 , c.46 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.491 ]

Пористые проницаемые материалы (1987) -- [ c.253 , c.278 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...