Определение степени турбулентности потока

Определение степени турбулентности потока [c.93]

Сопоставление расчетных и экспериментальных характеристик показывает, что расчетные данные определения толщины потери импульса при различных степенях турбулентности потока удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. Такие же выводы можно сделать, сравнивая коэффициенты профильных потерь, полученные расчетом и опытом. Следует отметить, что формула (475), не учитывая влияния числа Re на угол выхода потока, при низких значениях этого числа дает результат, значительно отличающийся от опытного определения угла выхода. Расчет коН цевых потерь по формуле (474) дает удовлетворительные резуль 252 [c.252]

В дальнейшем выбор углов Р и а (рис. 7.1, а) основан на использовании следующих данных. Определение угла р/2 связано с заданием границы начального участка струи. Граница начального участка определяется тем, что до значения /г = /гн скорость на оси струи Vo равна скорости в выходном сечении сопла Оо, а при /г>/1н скорость Уос изменяется, уменьшаясь с увеличением Н. Скорости течения в выходном сечении сопла условно принимаем одинаковыми для всего сечения. Влияние неравномерности распределения скоростей в выходном сечении сопла и степени турбулентности потока на характеристики струи учитывается вводимым далее коэффициентом структуры струи а. На рис. 7.2, а приведены обобщенные характеристики изменения Уос/уо= = ф(2а/г/с о) для струи круглого сечения [3]. Здесь о — диаметр сопла. Характеристика построена на основании обработки опытных данных, полученных рядом экспериментаторов точки характеристики, обозначенные цифрами /, 2, 3, 4, 5, отражают соответственно данные работ [66, 118, 113, 43, 40]. Для точек характеристики, отвечающих различным первичным опытным данным, указываются следующие значения коэффициента а в двух случаях а = 0,066, в одном —а = 0,07 и в двух случаях а=0,076. Этим коэффициентам а отвечают соответственно следующие отношения максимальной и средней по сечению скоростей в выходном сечении сопла Уо,тах/Уо=1 1.1 и 1,25. В сред- [c.60]

Итак, зависимости потерь от числа Рейнольдса как в компрессорных, так и в сопловых решетках одинаковы в том отношении, что за пределами критического диапазона чисел Рейнольдса (приблизительно 10 <Ке<10 ) для них явно превалирует единый степенной закон. Зависимость потерь в переходной области при 10 <Ке<10 менее предсказуема как для компрессоров, так и для турбин. В пределах этого диапазона чисел Рейнольдса существует большая разница в характере зависимостей потерь для рассматриваемых классов решеток. В случае компрессорных решеток изменения потерь в критическом диапазоне чисел Рейнольдса более резкие, что связано с явлениями отрыва пограничного слоя. Характеристика зависимости потерь от числа Рейнольдса может иметь гистерезис, размеры которого, вероятно, определяются степенью турбулентности потока [7.53]. На рис. 2.7 показано, что от степени турбулентности потока зависит место резкого увеличения потерь. Для надежного расчета характеристик компрессорной решетки в переходной области потребуется дальнейший прогресс в разработке методов расчета отрыва ламинарного и турбулентного пограничных слоев. Отрыв потока в турбинных решетках слабее подчиняется общему закону, так что расчет характеристик этих решеток в переходном диапазоне чисел Рейнольдса определяется процессом ламинарно-турбулентного перехода. Как указывалось в гл. 7, пока не существует расчетных методов определения процесса перехода, которые правильно учитывали бы влияние степени турбулентности в ядре потока. Течение в переходной области может быть как ламинарным, так и турбулентным (но в целом неустойчивым), и для облегчения расчета таких явно разнохарактерных зависимостей потерь, какие изображены на рис. 11.10,а, необходимы достоверные данные о начале и конце процесса перехода. [c.333]

Определение начальной турбулентности потока по измерению перепада давлений на поверхности шара. Из рис. 7.1.12 видно, что изменение числа Рейнольдса наиболее сильно сказывается на распределении давления в кормовой части шара. Если до наступления кризиса за шаром преобладает разрежение, то при закризисном обтекании в этой зоне наблюдается более высокое давление. Область, которая в наибольшей степени реагирует на изменение числа Рейнольдса, определяется полярными координатами 0= 150°-=-210° (см. рис. 7.1.12). Эта особенность обтекания шара используется в целях определения критического числа Рейнольдса по перепаду давлений в головной и кормовой частях шара. [c.346]

Назначение работы. Ознакомление с методикой опытного определения местного и среднего значений коэффициента теплоотдачи изучение зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости и степени турбулентности набегающего потока изучение изменения местного коэффициента теплоотдачи по окружности цилиндра. [c.161]

Таким образом видим, что, благодаря действию поперечных пульсационных скоростей Uj, турбулентный поток с течением времени (при наличии русла, поддающегося размыву) будет постепенно насыщаться песчинками на все большую и большую высоту Z. Этот процесс насыщения турбулентного потока песчинками должен продолжаться до определенного предела, после которого степень насыщения потока песчинками, поднимающимися со дна русла, стабилизируется. [c.628]

Движение теплоносителя в активной зоне ядерных реакторов является, как правило, турбулентным. Процессы, связанные с турбулентностью, сравнительно легко поддаются решению только в некоторых простых случаях. При решении же задач гидродинамики и теплообмена в активной зоне трудность описания турбулентного потока усугубляется сложностью геометрических форм элементов активной зоны, неравномерным характером энерговыделения и необходимостью определения локальных характеристик. Эти обстоятельства потребовали применения комплексного расчетно-экспериментального подхода к решению задач и создания новых методов (приближенное тепловое моделирование, учет анизотропности турбулентного обмена в сложных каналах, модель пористого тела и т. п.) с широким применением ЭВМ. На наш взгляд, только комплексный подход позволит получить наиболее полное представление о сложных процессах гидродинамики и теплообмена в активных зонах реакторов и создать надежные расчетные рекомендации. Диапазон теплогидравлических расчетов весьма широк от инженерных оценок по приближенным формулам до численных расчетов на математических моделях с помощью ЭВМ в зависимости от стадии проектирования ядерного реактора и степени изученности тепло-физических процессов. [c.7]

Ряд исследований [Л. 5-1, 8 и 10] по определению коэффициента турбулентной диффузии показал, что этот коэффициент можно считать постоянным по сечению, мало изменяющимся вдоль оси потока и в сильной степени зависящим от начальных условий. [c.115]

Сравнение закономерностей горения жидкого и газообразного топлива в турбулентном потоке показывает, что влияние режимных параметров на интенсивность процесса в обоих случаях является аналогичным. Увеличение расхода топлива уменьшает интенсивность выгорания, увеличение коэффициента избытка кислорода до определенных пределов увеличивает эту интенсивность, а давление не влияет на процесс горения в рассматриваемых условиях. Это лишний раз подтверждает, что горение газового факела и распыленного жидкого топлива определяется в значительной степени не скоростью химической реакции, а массообменом при движении топлива в потоке окислителя. [c.258]

В аэродинамических исследованиях процессов тепло- и массообмена определение характеристики турбулентности по коэффициенту перемежаемости является наиболее простым. Более сложные экспериментальные исследования процессов турбулентности газовых потоков связаны с определением количественных зависимостей и значений степени турбулентности. Для этих исследований используются электронные схемы термоанемометров (см. рис. 4-21). [c.273]

Удовольствуемся пока этими качественными определениями степени, масштаба и частоты турбулентности набегаюш,его потока количественное их определение будет дано позже. [c.531]

Частицы жидкости, охваченные в турбулентном потоке перемешиванием, вызываемым многократными возмущениями потока, могут быть уподоблены молекулам протекающего газа, многократно соударяющимся между собой в потоке. Турбулентные возмущения потока носят преимущественно случайный, трудно предвидимый, характер и делают невозможным определение движения частиц жидкости в потоке начальными условиями [2]. Связи между частицами перестают быть функциональными и становятся статистическими. Степень связи между статистическими явлениями определится в теории вероятностей коэффициентами корреляции (см. Е. Е. Слуцкий [23]). Коэффициенты корреляции пульсационных скоростей в двух точках турбулентного потока А, и В, находящихся на расстоянии У одна от другой, выражаются [c.238]

Прандтль показал, что между законом сопротивления Блазиуса (VII-110) и распределением скоростей (VII-111) существует внутренняя связь. Этот очень важный факт используется при теоретическом изучении турбулентного течения. Кроме того, упомянутая связь позволяет использовать экспериментальные данные о сопротивлении движению турбулентного потока в трубе, при определении сопротивления продольно обтекаемой пластины с турбулентным пограничным слоем. Используя закон сопротивления Блазиуса (VII-110), можно получить закон степени 1/7 для распределения скоростей [88j [c.170]

Если рассмотреть кривые зависимости коэффициента лобового сопротивления Сда от рейнольдсова числа I для какого-нибудь плохо обтекаемого тела, например цилиндра или шара, то можно заметить, чго существует такое значение числа Рейнольдса Кл-, вблизи которого происходит резкое уменьшение сопротивления (в четыре-пять раз). Величина сильно зависит от степени турбулентности набегающего потока. На рис. 182 приводим кривые (К) для шара, помещенного в аэродинамические трубы с различной турбулентностью на рисунке помещены лишь те участки кривых сопротивления, где происходит указанное резкое падение сопротивления. Разница между кривыми настолько отчетлива, что по значению можно судить об интенсивности турбулентности. Чтобы уточнить определение величины было принято полагать [c.590]

В тех случаях, когда достаточно определить направление потока в плоскости, можно пользоваться цилиндрической трубкой (рис. 206) с тремя отверстиями а, Ь, с, соответствующими одноименным отверстиям шаровой трубки . Наконец, для измерении в сильно турбулентных потоках можно применять трубку только с одним отверстием, правда, выполняя три отсчета для определенных положений трубки при этом одновременно получаются данные, позволяющие судить о степени турбулентности . [c.343]

Течение, создаваемое внезапным (неплавным) изменением скорости. В главе V было уделено большое внимание влиянию вязкого сдвига в зонах со значительным градиентом скорости. Глава VI посвящена увеличению напряжения, сопровождающего образование турбулентности, с акцентировкой внимания на вторичном течении, возникающем в результате процесса перемешивания. В главе VII даны методы определения формы как ламинарного, так и турбулентного потока, возникающего в результате передачи сдвига вблизи твердых границ и прогрессивно развивающегося от граничной зоны. Эта глава, последняя в изложении, посвящена рассмотрению зон сдвига вдали от неподвижных границ. Хотя при очень малых числах Рейнольдса такой ноток, несомненно, ламинарен, однако из-за отсутствия стабилизирующего влияния неподвижной граничной поверхности он чувствителен к сравнительно малым возмущениям и почти во всех практических случаях проявляет с самого начала значительную степень турбулентности. Отсюда становится ясным смысл названия настоящей главы Свободный турбулентный поток со сдвигом . [c.333]

Недостатком этой схемы является то, что от стенок аэродинамической трубы, ее вентилятора, системы направляющих лопаток и других деталей, ограничивающих поток, возникают неуста-новившиеся вихреобразования (турбулентность), которые влияют на величину сопротивления помещенной в потоке модели с этой точки зрения следует отдать преимущество трубе прямого действия, так как в рабочую часть этой трубы засасывается воздух непосредственно из атмосферы. Опыты показывают, что в современных аэродинамических трубах степень турбулентности, как правило, гораздо более высока, нежели в свободной атмосфере. Это является одной из причин несовпадения коэффициентов сопротивления, определенных испытанием модели в аэродинамической трубе, с коэффициентами сопротивления, полученными путем испытаний натурального аппарата в полете. Часто оказывается, что по этой же причине не совпадают коэффициенты сопротивления одной и той же модели, испытанной в разных трубах (с разной степенью турбулентности). Таким образом, с парадоксом Дюбуа приходится встречаться и в современной экспериментальной технике. [c.579]

Определение начальных условий, вызывающих движение всех частиц в турбулентном потоке, требует знания очень большого числа исходных величин. Действительно, только одно микроскопически точное описание состояния турбулентного потока требует нахождения координат и скоростей всех составляющих поток частиц, что практически невыполнимо. Однако благодаря крайней сложности и беспорядочности движения частиц жидкости можно считать, что в течение достаточно большого промежутка времени скорости и координаты молекул пройдут через все возможные наборы их значений. В результате влияние начальных условий сглаживается и может даже исчезнуть. Это позволяет рассматривать кинематические и динамические характеристики такого движения как случайные функции, принимающие значения из ряда возможных с некоторой степенью вероятности. [c.99]

Поскольку парообразование связано с увеличением объема, скорость пароводяной смеси возрастает и с некоторого момента пленка воды будет срываться со стенок труб в виде капель, которые за счет турбулентности потока распределяются по всему объему (рис. 4-2,г). При таком характере движения пароводяной смеси температура металла труб будет зависеть от количества капель жидкости, попадающих и испаряющихся на стенке. Температура металла может стать значительной по достижении определенной степени сухости пара, при низких его скоростях и высоких тепловых нагрузках. [c.166]

Для поддержания частиц во взвешенном состоянии необходима определенная степень турбулентности. На развитие турбулентности в условиях насыщения потока наносами и должна быть затрачена дополнительная энергия потока при транспортировании взвешенных тверд1чх частиц. [c.199]

Процесс теплоотдачи в пучке зависит также от начальной степени турбулентности потока жидкости в канале перед трубами. Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при смешанном режиме (Нежй Ю - -10 ), наиболее характерном для промышленных установок, предлагается формула [18] [c.296]

Каверна, образованная за диском, при определенных числах Фруда имеет на большей части своей длины гладкую прозрачную поверхность (рис. VI. I). Однако это свойство существенно зависит от степени турбулентности потока. При повышении турбулентности потока (например, путем его искусственной турбулизации) на поверхности каверны, образованной за диском, появляются высокочастотные колебания — волны (рис. VI.2). На поверхности сферических и эллиптических кавитаторов есть пограничный слой, который вблизи точки отрыва каверны разрушается и служит источником возмущения поверхности каверны. На небольшом участке длины за точкой отрыва каверна имеет гладкую и прозрачную поверхность течения. Однако сразу же за этой областью появляется система поверхностных волн с амплитудой, возрастающей вниз по потоку. Ряд исследователей предполагает, что эти волны возникают вследствие роста неустойчивости отделенного пограничного слоя кавитатора. [c.211]

Большинство известных способов интенсификации теплообмена в каналах приводит к повышению гидравлического сопротивления. При этом для конкретного теплообменного устройства в зависимости от критерия оценки эффективности интенсификации положительный эффект достигается при соблюдении определенного условия между отношениями чисел Нуссельта Nu /Nu и коэффициентов сопротивления для каналов с интенсификацией (Nu, ) и без нее (Nu, ). Так, например, в [ 13] показано, что при интенсификации теппообмена в турбулентном потоке в каналах трубчатого теплообменного аппарата положительный эффект интенсификации, оцениваемый тремя различными критериями, достигается при выполнении степенной зависимости / < (Nu /Nu) . [c.123]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-нии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энергии для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Наличие перемешивания в турбулентном потоке и связанного с ним переноса количества движения из одного слоя жидкости в другой должно приводить к определенному выравниванию осредненных скоростей в различных точках живого сечения. При этом очевидно, что чем большей степенью турбулентности характеризуется дв1ижение жидкости (чем больше число Рейнольдса), тем больше проникновение частиц жидкости из одного слоя в другой и, следовательно, тем более выравненной должна быть эпюра скоростей. На рис. 9-1 схематически показана эпюра скоростей в круглой трубе при турбулентном режиме, подтверждаемая опытными данными. [c.82]

В определениях понятия турбулентность , сформулированных разными авторами, в той или иной степени отражаются рассмотренные выше особенности турбулентного движения. Дж. И. Тейлор и Т. Карман /287, 371/ дают следующее определение турбулентности Турбу-лентность - это неупорядоченное движение, которое в общем случае возникает в жидкостях, газообразных или капельных, когда они обтекают непроницаемые поверхности или же когда соседние друг с другом потоки одной и той же жидкости следуют рядом или проникают одн[н в другой . И. О. Хинце несколько уточняет определение турбулентности /253/ Турбулентное движение жидкости предполагает наличие неупорядоченного течения, в котором различные величины претерпевают хаотическое изменение во времени и по пространственным координатам и при этом могут быть выделены статистически точные их осред-ненные значения . Р. Р. Чуг аев дает такое определение /256/ Движение турбулентное - движение кидкости, при котором частицы жидкости перемешиваются по случайным неопределенно искривленным траекториям, имеющим пространственную форму при этом движение траекторий частиц, проходящих в разные моменты времени через неподвижную точку пространства, имеют различный вид данное движение носит беспорядочный, хаотичный характер и сопровождается постоянным как бы поперечным перемешиванием жидкости, причем это движение характеризуется наличием пульсаций скорости и пульсаций давления . В терминологии АН СССР Гидромеханика /10/ определение турбулентного движения дается так Турбулентное движение - движение жидкости с пульсацией скоростей, приводящей к перемешиванию ее часггиц . Более емким является определение, данное М. Д. Миллионщи-ковым Турбулентный режим - это статистически упорядоченный обмен, вызванный вихревыми образованиями различного масштаба /148/. [c.13]

В аэродинамической трубе (рис. 17.6) определению подлежат следующие параметры воздушного потока средняя скорость, степень турбулентности, температура и ее пульсации, давление потока и его пульсации, координаты установки измерительных датчиков. Для построения распределения этих параметров по объему трубы часть датчиков размещена неподвижно в трубе, часть датчиков вынесена на подвижную траверсу, с помощью которой осуществляется сканирование рабочего объема трубы как в продольном, так и в поперечном направлениях. Алгорч(гм работы системы сбора данных определяется программой проведения эксперимента. [c.350]

Таким образом. При высокой степени турбулентности набегающего потока пучок уже может явиться детурбулизирующим устройством. В этом случае нет доЬтоверных данных для определения а первых двух рядов. Расчет можно вести, полагая, что для всех рядов ег=1. [c.229]

Проверка теоретических решений требует прежде всего экспериментального определения степени выгорания топлива по объему камеры, что представляет очень большие трудности. Все же имеются некоторые исследования такого рода. Они используются как для сравнения расчетных результатов с экспериментальными данными, так и для подбора эмпирических расчетных формул. Можно, например, отметить работу Фледермана и Ханша [Л. 9-5], в которой скорость испарения гексанового факела исследовалась путем отбора проб на разных расстояниях от сопла. Хорошего совпадения с теоретическим расчетом но Проберту не получилось. Обнаружилось, что значительную роль играет относительная скорость капель и потока, которая не учитывается теорией Проберта. Кроме того, выяснилось влияние турбулентности потока. [c.233]

Информация о распределении скорости, темп-ры, концентрации компонентов в сечениях С., расположенных на выбранном расстоянии от среза сопла, необходима для определения силовых и тепловых нагрузок на стартовые сооружения и элементы конструкций ракетных и самолетных комплексов, на лопаттси газовых турбин и др. Та же информация необходима для расчёта излучения С. в широком диапазоне длин зл,-магн. волн. Существенно также акустич. ноле, возникающее в области распространения С.. т. к. турбулентная С, генерирует и акустич. волны. Акустич. мощность, излучаемая С, реактивного двигателя, составляет ок. 1% от общей мощности двигателя она пропорциональна восьмой степени скорости потока у сре- [c.14]

Гидравлическое устройство, обеопечиваюшее плавное увеличение площади поперечного сечения, называется диффузором. Существует множество разновидностей диффузоров, которые обеспечивают преобразование кинетической энергии потока в потенциальную с минимальными гидравлическими потерями в определенном диапазоне чисел Рейнольдса и степени турбулентности. В диффузорах могут реализовываться два типа течения безотрывной и отрывной, когда часть потока тормозится и начинает двигаться в сторону, противоположную первоначальному движению. Простейший диффузор - это конический трубопровод круглого сечения с прямолинейной осью. Коэффициент местных потерь в таком диффузоре является функцией двух параметров, например, отношения диаметров (или площадей) и уг-, ла раскрытия ф. При обычно применяемых отношениях диаметров от 2 до 3 величина предельного угла, при котором возникает отрывное течение, изменяется в диапазоне 15-25°, [c.140]

На рис. 209 приведены в полулогарифмических координатах кривые Сх (Re) для одного и того же шара, помещенного в аэродинамические трубы с различной степенью турбулентности на рисунке показаны лишь те участки кривых сопротивления, где происходит указанное резкое падение сопротивления. Разница между кривыми настолько отчетлива, что по значению Рвкр можно грубо судить об интенсивности турбулентности потока в трубе. Чтобы уточнить определение величины Рвкр> было принято полагать,., [c.539]

Если вопрос об интенсивности шума, порождаемого турбулентностью при Д/ < 1, теоретически в определенной степени изучал, то с вопросом о спектре этого шума дело обстоит сагожнее. Как увидим ниже, для решения задачи о спектральном составе шума необходимо знать нро-странК5твеннонвремекную корреляцию вторых производных от квадратов пульсационных скоростей потока значения же этой корреляции совремвйная статистическая теория турбулентности пока не дает. Тем не менее можно попытаться, опираясь на установленные закономерности локально-изотропной турбулентности, провести некоторые рассуждения о характере распределения энергии шума по спектру на высоких и на низких частотах (13]. [c.397]

Как показывают отмечавшиеся выше эксперименты с турбулентными течениями газа в ядре и жидкости в пленке, показатели степени в принятых аппроксимациях (7.2.11), (7.2.12), (7.2.23) распределения параметров по сечению потока обычно лаеньше 1/5. Следует иметь в виду, что чем больше значение показателя, тем более вытянутым или менее заполненным является профиль распределения и тем больше сказывается неравномерность. Из формул для видно, что для характерных ири турбулентных режимах значений показателей V, 9 1/5 ( = 1, 2, 3), даже когда параметры на оси капала, поверхности пленки и стенке канала существенно отличаются друг от друга, корреляционные коэффициенты близки к единице. Поэтому для турбулентных потоков газа в ядре и жидкости в пленке проблема определения коэффициентов неравномерности не [c.192]

Степень турбулентности набегающего потока зависит от большого количества факторов. Ее определение расчетным путем представляет очень большие трудности. Значения Некр и Кекрг за1висят также от интенсивности теплообмена, изменения давления вдоль поверхности тела, его шероховатости или волнистости, удобообтекаемости передней кромки пластины, вибрации тела, пульсаций потока жидкости (колеба- [c.171]

Описанный выше режим течения жидкости, при котором передача теплоты и сил трения поперек потока происходит за счет движения молекул, называется л а-минарным (слоистым). При определенных условиях— малой вязкости жидкости, большой скорости, большом диаметре трубы — течение жидкости становится неустойчивым и ламинарный режим течения переходит в турбулентный (бурный). При этом отдельные струйки жидкости теряют свои очертания, макрочастицы жидкости движутся в хаотическом беспорядке, совершая неустойчивые колебания. Как и при ламинарном режиме, у стенки трубы выполняется условие прилипания и профиль скорости качественно сохраняет свой вид, однако он становится более плоским, чем при ламинарном режиме. Это происходит потому, что скорость в поперечном сечении турбулентного потока выравнивается в большей степени, чем в поперечном сечении ламинарного, так как передача количества движения по радиусу происходит теперь не за счет молекул, а за счет поперечных неупорядоченных движений макрочастиц жидкости (каждая макрочастица содержит большое количество молекул, поэтому ее эффективность как носителя возрастает). Профиль температуры при турбулентном движении также становится более плоским, чем при ламинарном, потому что и теплота переносится поперек потока макрочастицами, и не молекулами. [c.221]

Технически Р. м. осуш ествляется путем придания частицам материала определенной скорости движения внутри сосуда. Важным условием при этом является то, чтобы скорости частиц в смежных слоях возможно больше различались по своей величине. Создание мош ных правильных потоков постоянного направления (циркуляция)—мало продуктивный способ Р. м. оно допустимо лишь при больших скоростях, когда вследствие трения о стенки внутри такого потока возникают интенсивные вихревые движения. Обычно стремятся придать движению частиц б. или м. беспорядочный характер—при по-мош и турбулентных потоков,встречных и пе-ресекаюш ихся струй или ударов потока о неподвижное препятствие. Для этой цели применяются чаш е всего враш аюш иеся м е-ш а л к и различных типов или иные механич. приспособления. Эффективность таких устройств в огромной степени зависит от их конструктивного оформления и от свойств подвергаемых размешиванию объектов этим объясняется многочисленность и разнообразие суш ествуюш их конструкций мешалок, причем каждая из них применима лишь к определенной категории материалов и определенному типу технологич. процессов. Объектами размешивания материалов могут быть сыпучие материалы вязкие жидкости п массы тестообразной или мазеобразной консистенции однородные жидкости неоднородные системы с жидкой дисперсионной средой, где дксперсная фаза может быть жидкой, твердой или газообразной, и наконец газы. [c.446]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...