Степень турбулентности потока

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

Плавное, безотрывное омывание поверхности цилиндра наблюдается только в лобовой части (примерно 160—170°) вся остальная поверхность трубы находится в вихревой зоне (рис. 27-1). При большой степени турбулентности потока происходит уменьшение вихревой зоны за цилиндром и обтекание его улучшается. В соответствии с такой картиной движения жидкости меняется коэф- [c.432]

Следует иметь в виду, что параметры турбулентной струи существенно зависят от равномерности распределения скоростей на срезе сопла, а также от степени турбулентности потока. Приведенные выше значения этих параметров относятся к малой турбулентности при равномерном распределении скорости о. [c.388]

При больших числах Re сфера плохо обтекается жидкостью. Поток реальной жидкости срывается с поверхности сферы. Для Re < Re p этот срыв происходит при 9 = 82°, а для Re > Re p при 0 > 120°. Критическое число Re зависит от степени турбулентности потока и изменяется в пределах от 1,2-10 при большой степени турбулентности до 3 10 — при малой степени турбулентности. [c.180]

Форма границы каверны зависит от ряда факторов конфигурации и размеров тела, вида каверны (частичная или развитая), скорости набегающего потока, влияния гравитации, степени турбулентности потока и внешних возмущений. [c.54]

Длина гидродинамического начального участка и его доли, занятые соответственно ламинарным и турбулентным пограничным слоями, зависят от числа Re, степени турбулентности потока на входе и ряда других факторов. Многие факторы взаимосвязаны. [c.201]

На основании многочисленных исследований теплоотдачи пучков Н. В. Кузнецовым, В. М. Антуфьевым и другими можно сделать ряд общих выводов а) средняя теплоотдача первого ряда различна и определяется начальной турбулентностью потока б) начиная примерно с третьего ряда средняя теплоотдача стабилизируется, так как в глубинных рядах степень турбулентности потока определяется компоновкой пучка, являющегося по существу системой турбулизирующих устройств. [c.228]

Рис. 3-2. Зависимость критического числа Re от степени турбулентности потока.

Более подробный анализ показывает, что величина Re p зависит от ряда факторов. Основное влияние оказывает степень начальной турбулентности набегающего потока, т. е. наличие в потоке начальных возмущений и завихрений. Степень турбулентности потока принято характеризовать отношением величины средней скорости турбулентных пульсаций v к скорости движения потока т. е. коэффициентом k = Чем выше начальная [c.70]

Сопоставление расчетных и экспериментальных характеристик показывает, что расчетные данные определения толщины потери импульса при различных степенях турбулентности потока удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. Такие же выводы можно сделать, сравнивая коэффициенты профильных потерь, полученные расчетом и опытом. Следует отметить, что формула (475), не учитывая влияния числа Re на угол выхода потока, при низких значениях этого числа дает результат, значительно отличающийся от опытного определения угла выхода. Расчет коН цевых потерь по формуле (474) дает удовлетворительные резуль 252 [c.252]

Характерные изменения претерпевает эпюра скоростей в пограничном слое на спинке профиля (рис. 3.9,а). Наиболее полный профиль скорости отвечает перегретому пару (Я о = 0,965 Д7 о = = 36К), а наименее полный — сухому насыщенному (/г о=0). При малой степени начальной влажности ( so=I,01 yпрофиля скорости увеличивается, а далее, с ростом начальной влажности, вновь снижается. Такую деформацию профиля скорости нетрудно объяснить эффектами воздействия конденсационной турбулентности на пограничный слой. Следует особо подчеркнуть, что характеристики пограничного слоя получены при значительной степени турбулентности потока перед решеткой [c.85]

На рис. 9.7, а представлены зависимости коэффициентов потерь энергии в интервале 0,95 йзо 1,15 (Л7,о=50К и г/о=11%). Добавки ОДА снижают коэффициенты потерь особенно значительно в зоне большой начальной влажности 8- 10 %. Введение ОДА уменьшает размер частиц от к = 40 50 мкм до к = 20-ь 25 мкм, что снижает динамическую неравновесность потока. Положительное влияние ОДА интенсивнее проявляется при высокой степени турбулентности. Так, например, если на входе в исследуемое сопло степень турбулентности потока to=6-=-7 %, то добавки ОДА уменьшают коэффициент потерь энергии при уо=8 % примерно на 1,34-1,5 %, а при хо=4Ч-4,5 % введение ОДА уменьшает коэффициент потерь энергии на 0,9—1,1 %. Если же то= = 1,5-н2 7о, то коэффициент потерь энергии при добавках ОДА уменьшается всего на 0,5—0,6 %. [c.305]

Можно показать, что степень турбулентности потока может быть оценена отношением среднеквадратичного значения пульса-ционной составляющей скорости к средней скорости, т. е. величиной [c.36]

В области чисел Re от 2000 примерно до 5000 режим течения жидкости в трубе отличается от режима течения при больших значениях критерия Рейнольдса, когда уже имеет место полностью развитое турбулентное течение в основной массе потока. В указанной области, переходной от ламинарного режима течения к развитому турбулентному, имеет место непрерывное возрастание степени турбулентности потока с ростом числа Re. [c.212]

Для невозмущенного набегающего потока. Вообще говоря, Re p зависит от степени турбулентности потока. [c.240]

Определение степени турбулентности потока [c.93]

Степень турбулентности потока, набегающего на тело, характеризуется отношением среднеквадратичной пульсаций скорости к средней скорости (число Кармана) [c.93]

Влияние степени турбулентности потока на профильные потери в решетках изучено весьма мало. Остановимся кратко на полученных результатах. [c.79]

Закономерности теплообмена между профилем и обтекающей его средой исследовались в ряде работ 4, 8]. Подавляющее большинство экспериментальных исследований выполнялось на плоских решетках профилей, установленных в аэродинамических трубах с различной степенью предварительной подготовки потока. Приводимые некоторыми авторами данные о средней по профилю интенсивности теплообмена в условиях натурной турбины весьма противоречивы. Например, по данным работ [5, 6], зависимости, полученные при опытах в натурной турбине, хорошо согласуются с результатами исследований, проведенных на плоских решетках, а по данным работ [7, 9], в натурной турбине из-за повышенной степени турбулентности потока интенсивность теплоотдачи в 1,4—2,0 раза выше, чем в плоской решетке профилей, продуваемых в аэродинамической трубе. [c.61]

В опытах, проведенных в 1966 г., степень турбулентности потока в обеих установках не измерялась, однако есть все основания полагать, что в воздушной турбине она близка по своему значению к величинам, характерным для натурных турбомашин, а в аэродинамической трубе — к величинам, характерным для лабораторных установок такого рода. [c.62]

Теоретически определить степень турбулентности потока и ее влияние на характеристики решеток невозможно. [c.55]

Рис. 1. Зависимость степени турбулентности потока е от числа М.

Проведенное исследование показало, что иопользование число Кармана недостаточно для получения полной характеристики степени турбулентности потока необходимо, видимо, при опытах измерять также величину, пропорциональную длине пути перемешивания или размеру искусственного вихря, например частоту пульсаций. [c.380]

Величина e = /u, называемая степенью турбулентности потока, всегда положительна, так как вычисляется по средним квадратичньш значениям поперечной пульсационной скорости и яекоторой характерной величине осредненной продольной скорости потока lul, в связи с чем во всех случаях db/dx>0. Остается выяснить, какое значение поступательной скорости следует подставить в знаменатель выражения (10). [c.372]

Процесс теплоотдачи в пучке зависит также от начальной степени турбулентности потока жидкости в канале перед трубами. Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при смешанном режиме (Нежй Ю - -10 ), наиболее характерном для промышленных установок, предлагается формула [18] [c.296]

Каверна, образованная за диском, при определенных числах Фруда имеет на большей части своей длины гладкую прозрачную поверхность (рис. VI. I). Однако это свойство существенно зависит от степени турбулентности потока. При повышении турбулентности потока (например, путем его искусственной турбулизации) на поверхности каверны, образованной за диском, появляются высокочастотные колебания — волны (рис. VI.2). На поверхности сферических и эллиптических кавитаторов есть пограничный слой, который вблизи точки отрыва каверны разрушается и служит источником возмущения поверхности каверны. На небольшом участке длины за точкой отрыва каверна имеет гладкую и прозрачную поверхность течения. Однако сразу же за этой областью появляется система поверхностных волн с амплитудой, возрастающей вниз по потоку. Ряд исследователей предполагает, что эти волны возникают вследствие роста неустойчивости отделенного пограничного слоя кавитатора. [c.211]

Равномерное распределение скорости в сечении аэродинамической трубы достигается за счет профилированного по формуле Витошинского входного устройства 2, а низкая степень турбулентности потока установкой сотового устройства (хонекомба) 3 и сеток 4. Скорость воздущного потока регулируется с помощью диафрагмы, установленной на выходе пз вентилятора. [c.153]

Как отмечалось в 8-1, длины начальных гидродинамического и теплового участков зависят от ряда факторов, например, от числа Рейнольдса, степени турбулентности потока на входе, начального распределения скорости, тепловых граничных условий и т. п. От этих же факторов зависят и поправочные коэффициенты е и ег. Поэтому исполь-зуемые в настоящее время в расчетной практике значения поправочных коэффициентов не являются универсальными и отражают специфику опытных исследований, в результате которых они были получены. Чем меньще l/d (или x/d), тем больше может быть различие поправочных коэффициентов и тем больше может быть ошибка расчета. [c.215]

Согласно формулам (9-1) и (9-2) при Re = = 10 происходит изменение зако,на теплообмена. В опытной установке А. А. Жукаускаса степень турбулентности потока была невелика.. Если набегающий на цилиндр поток искусственно турбулизи-рован, то коэффициент теплоотдачи будет больше, чем это следует из формулы (9-2) при этом изменение закона теплообмена наступает при числах Рейнольдса, меньших 10 . [c.224]

Исследования, выполненные Смитом и Клютнером, показали, что критическая высота бугорков шероховатой поверхности зависит от турбулентности потока. При повышении степени турбулентности потока требуется более значительная шероховатость, чтобы вызвать турбулизацию ламинарного слоя. Таким образом, увеличение турбулентности потока сопровождается повышением значения критической шероховатости. Из опытов Шпейделя следует, что величина k p увеличивается и с увеличением отрицательного градиента давлений вдоль поверхности. [c.119]

Для получения обобш,енных критериальных зависимостей по локальному теплообмену необходимо располагать некоторыми дополнительными данными, в частности степенью турбулентности потока в зависимости от режимных и конструктивных параметров. [c.70]

Значительный интерес представляет поведение двухфазной среды за скачком конденсации. Учитывая, что скачок вызывает увеличение степени турбулентности потока, можно полагать, что здесь создаются условия, благоприятствующие взаимодействию и коагуляции капель, размеры которых увеличиваются. Вместе с тем, рост капель приводит к их скольжению (v конденсационным скачком возмон<на дополнительная конденсация пара или его вторичное переохлаждение. [c.173]

Опытная установка и методика измерений описаны в / 4,5 Степень турбулентности потоками, оцененная по продольной и попереч -ной к<яшонентам пульсации скорости, изменялась от 0,3J до 25 относительные продольные масштабы турбулентности определён-вне по спектральноцу распределению продольной компоненты пульсации скорости, изменялись от 0,35 до 1,65 при Ти= 2,6 и 23% соответ -ственно. Основные опыты проводились в диапазоне чисел Вв (по око -рости перед цилиндром и его диаметру) 2.I0 -8.I0 при загрсяюидении q = 0,25. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...