Кривая приводимая

Типичный вид интегральных кривых, отражающих численное решение задачи (1.174), (1.175), приводится на рис. 1.73. Форма интегральных кривых весьма сильно отличается для задач типа 1 (положительные перегрузки) и типа 2 (отрицательные перегрузки). Ясно, что, за исключением начальных участков, интегральные линии имеют такую форму, которая физически не реализуема как форма поверхности раздела фаз. В [24] приводится анализ устойчивости интегральных кривых, на основе которого выделены максимальные участки устойчивости этих кривых, приводимые на рис. 1.74 и далее на рис. 1.77, где в качестве параметра выступает безразмерная кривизна поверхности в точке симметрии. [c.82]

Тем не менее мы решили уравнение (19) и сравнили решение с кривой, приводимой в обсуждаемой статье для с = 5,3. Результаты такого сравнения иллюстрируются на фиг. 9. При этом мы сделали одно дополнительное допущение, предполагающее, что значение Ь нужно брать как усредненное по полусфере значение, определенное по приводимым в обсуждаемой статье данным. Это дает величину, вдвое превышающую приводимое автором значение. Интересно отметить, что при 65 = О дискриминант правой части уравнения (19) имеет величину, очень близкую к нулю. Это так и должно быть [c.298]

Указывается та страница, где приводится определение понятия или важнейшие, относящиеся к нему формулы. Исключение сделано для названий кривых, приводимых в качестве примеров, — для них указаны все страницы, на которых эти кривые упоминаются. [c.282]

Область называется односвязной, если все пути, проведенные между какими-нибудь ее точками, взаимно переводимы или все взятые в ней замкнутые кривые приводимы. [c.69]

Соответствующая кривая в диаграмме /5 может быть названа ударной полярой лишь условно, т. к. она не является векторной кривой. Приводимое построение справедливо для идеального газа. [c.159]

Как будет разъяснено далее, прочность волокна зависит от случайных дефектов, поэтому можно говорить не об абсолютной величине прочности, а о статистическом распределении величин прочности, определяемых в данных условиях на образцах данной длины (обычно 10 мм). Приводимые в таблице цифры представляют собою среднее значение прочности, для задания прочности как случайной величины нужно задать по меньшей мере величину дисперсии, а лучше — истинную кривую распределения прочности. На образце малой длины вероятность встретить опасный дефект меньше, поэтому следует ожидать, что средняя прочность увеличивается с уменьшением длины образца. Такого рода масштабный эффект действительно довольно сильно выражен у волокнистых материалов. [c.686]

В целях упрощения расчетов часть принимают, что зависимость Л4д=Л1д((й) на рабочем (правом) участке характеристики асинхронного двигателя линейна (кривую характеристики заменяют прямой линией, как указано на рис. 224, г). Последнюю легко построить по приводимым в каталоге значениям основных параметров двигателя. [c.292]

Связностью кинематической цени называется связность области, полученной заменой кинематических пар жесткими связями (жесткими закреплениями). Известно, что связность полученной таким образом области имеет порядок с, если через любую точку области проходит с замкнутых кривых, не приводимых одна к другой топологическими преобразованиями. Пусть такими кривыми будут Го. Г Ъ , с-1- [c.29]

О параметрах кривой размагничивания магнитно-твердых материалов иностранного производства наиболее достоверно можно судить лишь по данным, приводимым в каталогах фирм, так как обеспечение каталожных данных является обязательным при поставке изделий. [c.45]

В этих формулах и На — координаты точки а пересечения кривой М = ( (Я) с диагональю ОА (рис. 21) прямоугольника со сторонами Мг и Я д(. Значения и легко определить по кривым = f (Я), приводимым в этом справочнике. Существует другая аппроксимирующая формула [c.46]

Благоприятные значения получаются тогда, когда кривая звездчатого профиля хорошо приближается к прямой. Оптимизация в этом направлении принципиально возможна [3], но связана с большими затратами. Поэтому рекомендуется прежде всего выбрать значения геометрических параметров звездчато-зубчатого шагового механизма, оценивать их с помощью приводимых выше уравнений, а потом проверить, будет ли полученный таким образом механизм конструктивным. Приводимый ниже пример иллюстрирует порядок расчета. [c.274]

Коэффициенты а, (i и определяются в зависимости от отношения по приводимой здесь таблице или по кривым [c.307]

Эта зависимость показана на рис. 1.5 (кривая I—J). Для проверки ее на рис. 1.5 приведены отношения экспериментальных значений Срр/рпл для Си, Sn, Ga, Sb, а также Срр/рпл, полученные из данных по Ср и р для Li, Na, К, Rb, s, приводимых в работе [42]. [c.27]

Результаты испытаний на трение представлены для баббита Б83 на диаграмме рис. 3, приводимой в качестве примера. По оси абсцисс отложены величины удельного давления, а по оси ординат — величина коэффициента трения. Каждая кривая соответствует данным последнего из повторных опытов соответственной серии. [c.254]

Эти величины могут быть приняты окончательными расчетными величинами, однако если начальный установочный зазор и ожидаемые прогибы ротора будут сильно отличаться от приводимых выше величин, то рекомендуется полученные цифры каждый раз уточнять. Целесообразно Б этом случае построить кривые поправок для различных величин Хр, как это принято при измерении электрических величин приборами класса 01 и 02. [c.545]

Полная конденсация пара в экспериментальной трубе имела место лишь в опытах с латунной трубой диаметром 18 мм. Опытные точки обнаружили некоторую кривизну в зависимости q от Дл Однако через подавляющее большинство точек можно достаточно надежно провести прямые линии. Лишь в опытах с тр бой диаметром 18 мм получается резкий изгиб кривой при г > 0,8. Поэтому можно считать, что приводимая ниже обработка опытных данных закономерна лишь при неполной конденсации пара, когда выпар составляет не менее 10 -т 20 / от всего количества пара, поступающего в трубу. [c.55]

Из рис. 6-3 видно, что опытная кривая 1 лежит между предельными расчетными кривыми 2, 3 тл соответствует значениям е як 0,1, а 0,3, приводимым для вольфрама в литературе [Л. 6, 132]. Построив серию кривых / = [c.203]

Для выяснения защитного действия солевых отложений в период отключения тока исследовалась зависимость потенциала стали во в ремени с момента размыкания цепи потенциал измерялся по каломельному насыщенному электроду (к.п. э). Опыты проводились в двухкамерных ячейках, описанных выще. Изменялось время предварительной поляризации и соответственно толщина слоя осадка гидроокиси. Результаты, представленные на фиг. 43 для времени предварительной поляризации 500 час. и плотности тока 2 ма1дм н 10 ма/дм , показывают пределы расхождения между параллельными опытами (по 3 опыта для каждой плотности тока). Здесь на кривых можно четко выявить четыре характерных участка. На первом наблюдается полулогарифмическая зависимость между потенциалом и временем Aф=61gт. Определение коэффициента наклона Ь было выполнено на весьма большом числе кривых, приводимых ниже. Оказалось, что среднее значение коэффициента Ь равно 0,059 в, т. е. 2,303 Т/Р. [c.55]

Сравнивая данные, приведенные в табл. 2, можно прийти к за <люченню о том, что высокая эффективность, приписываемая ваннам с кремнефтористоводородной кислотой, в действительности не имеет места. Из кривых, приводимых Бильфингером для ванны с 3,6% Н251Рб, выход по току должен составить величину порядка 24,0% (при 50° и 50 а/дм ) у нас же выход по току для ванн с добавкой только кремнефтористоводородной кислоты при электролизе в интервале температур от О до 50° и от 20 до 50 а/дм2 никогда не превышал 16—17%. Смешением такой ванны со стандартной, т. е. введением ионов 51Ре и 504 , всегда достигается поразительный эффект в смысле повышения выхода хрома по току почти на 50% наряду с повышением качества (блеска) покрытий. Стандартные ванны при низких температурах могут давать выход по току, достигающий 36%, при внешне удовлетворительном качестве осадка. Однако этот выход резко снижается при повышенных температурах, достигая выходов по току, тождественных с получаемыми при добавке только кремнефтористоводородной кислоты. [c.71]

Рис. 41 основывается на числовых значениях координат и т] особой кривой, приводимых в табл. XXIII. [c.475]

Кривые второго порядка называются также коническими сечениями, так как получаются сечением конической поверхности вра1цения некоторой плоскостью. Как известно, кривые второго порядка бывают неприводимые (окружность, Э71ЛИПС, парабола и гипербола), приводимые или распавшиеся (две действительные или мнимые пересекающиеся прямые, две совпавшие прямые, две действительные или мнимые параллельные прямые). Окружность и эллипс, как замкнутые кривые, не содержат несобственных точек. Парабола имеет одну несобственную точку, а гипербола — две несобственные точки (неаэбствешше точки се асимптот). [c.40]

Рис. 10.17. Измерение с Вергстрандом осно.1 вывается на методе фазочувствительного ин дикатора и похоже на опыт, иллюстрируемый приводимыми здесь графиками (см. рис. 10.16). Интенсивность света, поступающего от источника в ячейку Керра, постоянна а), но свет, выходящий из ячейки Керра, модулирован б). Передвигая зеркало М, можно изменять время прохождения светом пути от К до D, так что свет поступает в D, как показано на оис. 10.17 (в). Есл мы чуть-чуть отодвинем М, свет поступит позднее (г). Чем дальше отодвинуто М, тем еще позднее поступит свет д ж). Теперь предположим, что чувствительность индикатора модулируется, как показано здесь (э). Сигнал от индикатора возникает только тогда, когда этот индикатор обладает чувствительностью и при этом на него поступает свет. В результате мы получаем график а ) чувствительности индикатора к световому сиг-> налу а). Для светового сигнала б) мы имеем падающий свет и чувствительность индикатора совпадают по фазе (б ). Для светового сигнала в) имеем в ). Для светового сигнала г) разность фаз между падающ-им светом и чувствительностью индикатора равна 180 , т. е. их фазы противоположны, и поэтому сигнал индикатора обращается в нуль (г ). Для светового сигнала 5) имеем д ). Когда мы непрерывно изменяем положение зеркала М, получается следующий график среднего по времени величины сигнала индикатора (е ). Расстояние между двумя соседними максимумами на этой кривой соответствует изменению длины пути света на 2Д1. вызванному перемещением зеркала М 2ДЬс= = l/Vp q следовательно, с 2 где Vp -

Р 41. Теплоемкость. Теплоемкость нонасыщепных пленок гелия на крокусе измерялась Фредериксом [173] в Лейдене. Ряд кривых теплоемкости для различных толщин приведен на фиг. 101. Высказывалось иредноложение, что благодаря очень сильному сжатию на поверхности твердого основания пленка в действительности гораздо более плотна и значения толщин, приводимые автором, следует пересчитать прн допущении, что первые четыре атомных слоя образовывают один сжатый слой. Интересно отметить, что теплоемкость этих первых четырех слоев не имеет аномалии, тогда как при больших толщинах пленки в величине ее теплоемкости возникают заметные аномалии, которые растут с насыщением и сдвигаются к более высоким температурам. [c.873]

Форма овальной линии зависит, таким образом, только от отношения VйdJQ. В приводимой ниже табл. 31-1 вычислена завнсимость между различными параметрами этой кривой. [c.322]

На рис. 41,4—41.32 представлены энергетические зависимости полного сечения взаимодействия нейтронов с ядрами Н, jH, 5В, бС, эВе, jsFe. 4gln, 79AU, 92U с водородом в легкой воде и дейтерием в тяжелой воде [29]. Сплошная кривая на графиках соответствует непрерывной зависимости сечений и получена в результате оценки и обработки всей совокупности экспериментальных результатов, имеющихся на момент оценки, и данных, полученных из расчета по теоретическим моделям в тех энергетических областях, где экспериментальных данных нет. Приводимые на рисунках некоторые экспериментальные значения сечений служат лишь для иллюстрации степени отклонения от оцененных значений. Полный перечень экспериментальных данных представлен в [29]. На рис. 41.19 для железа в энергетической области от 0,1 до 3 МэВ дано качественное описание хода сечення ввиду наличия сложной резонансной структуры. [c.1114]

Представляет интерес сравнить точное решение задачи о чистом изгибе кривого бруса с приближенным, приводимым в курсах Сопротивление материалов . Приближенное решение построено на основе гипотез о плоских сечениях и непадавливагшя волокон друг на друга (ог = 0). Допущение о том, что сечения после деформации остаются плоскими, подтверждается точным решением методами теория упругости. В случае чистого изгиба кривого бруса сечештя, плоские до деформации, остаются плоскими и после при-ложепия изгибающих моментов. Что же касается второго допущения, то точное решение задачи показывает, что волокна при изгибе кривого бруса взаимодействуют друг с другом в радиальном направлении. Напряжения о, увеличиваются по абсолютной величине от крайних волокон к середине и достигают максимального значения для волокон, расположенных несколько ближе к центру кривизны, чем нейтральный слой (рис. 5.5, б). [c.101]

Гальваностатические кривые (рис. 1, а), снятые с компенса дней тока сопротивления по мостовой схеме, характеризующие процесс установления стационарного потенциала титанового электрода в расплаве бесщелочного алюмоборосиликатного матричного стекла при 900° С относительно стационарного Pt-элeк-трода, и убывающие абсолютные значения потенциала свидетельствуют о зависимости процесса от уменьшения окислительного характера атмосферы. Анодную зависимость /=/ (С/) титанового электрода в расплаве стекла-матрицы в атмосфере На (рис. 1, б) определяли в потенциостатическом режиме по методике [2, 3] величину омического падения напряжения измеряли после выключения установившегося тока и вычитали из потенциала электрода. Анодная зависимость указывает на доминирующее течение реакции окисления металла за счет паров воды и газов расплава по сравнению с термодинамически разрешенным [41 восстановлением кремнезема расплава и образованием оксида и силицида титана. Состав окклюдированных газов по результатам исследования газовыделения при 7 =500° С и го-5оо°с=0.26х X10 л -мм рт. ст/см - см) СОа — 20%, На — 30%, 00+ N3 —44%, НаО — 6%. Приводимые нами данные находятся в хорошем соответствии с результатами работы [5]. [c.227]

Контур — это замкнутая кривая в пространстве изображений. Это — приводимый контур, если непрерывным преобразованием пространства его можно стянуть в одну точку в противном случае он неприводим. Два контура называются совместимыми, если непрерывным преобразованием можно преобразовать один в другой если этого нельзя сделать, они называются несовместимыми. [c.207]

К числу металлов с низкой электронной проводимостью окис лов принадлежат алюминий, титан, цирконий, тантал, известные своей способностью подвергаться оксидированию при высоких анодных потенциалах (см. 34). Что касается растворения металла в пассивном состоянии, то оно существенно отличается от перехода в раствор ионов металла на активном участке поляризационной кривой. Это отличие прежде всего количественное. При сохранении постоя,иного потенциала анодный ток в пассивной области обнаруживает тенденцию к постепенному и очень медленно идущему уменьшению, снижаясь до крайне низких значений порядка 10- °а/сл<2. Такой спад тока растягивается на длительные промежутки времени. Поэтому приводимые значения плотности тока в пассивном состоянии - следует рассматривать как довольно условные величины, относящиеся в какой-либо принятой продолжительности выдержки металла при заданном по енциале. Отличие процесса перехода в раствор ионов металла в пассивной области от активного растворения заключается в том, что та-118 [c.118]

Механизм образован двумя симметрично расположенными кинематическими цепями, приводимыми в движение кривошипом 1. Точка М шатуна 2 описывает шатунную кривую, участок которой близок к прямой. Точка К звена 3, соединяющего точки М и VKi шатунов 2 и 4 механизмов С AB и iAiB i, описывает также траекторию, участок которой близок к прямой. Вследствие этого все точки весла б описывают траектории а — а, во время движения по которым весло входит в воду, движется в воде и выходит из нее. [c.368]

Длины звеньев механизма удовлетворяют условиям АВ = СВ = ВМ=1 Л = 0,305 С = 0,76 MD = 0, 6 fD = 0.8 f= 1,66 f = 2,36 =114°. Точка М шатуна 2 шарнирного четырехзвенника ЕАВС описывает шатунную кривую, некоторый участок которой близок к окружности с центром в точке D (эта кривая на чертеже не показана), а радиус равеи длине DM звена 4. При прохождении точкой М этого участка траектории звено 5 будет почти неподвижным, т. е. практически будет иметь остановку в крайнем своем положении. При крайнем правом положении звена 5 зерно из бункера Q поступает в лоток Т, и так как остановка звена 3 в этом положении соответствует полуобороту кривошипа 1, то зерно успевает полностью заполнить лоток Т. За следующую половину оборота кривошипа 1 звено 5 с лотком Т, наполненным зерном, быстро совершает полное качание. При этом зерна, отделяясь от лотка, падают ближе или дальше в зависимости от их размеров и массы. Звено 7, приводимое в движение звеном 5 через промежуточное звено 6, имеет заслонку, которая закрывает выходное отверстие бункера Q, открывая его лишь в момент, соответствуюш,ий остановке звена 5. [c.514]

Уравнения (11.42) — (11.44) отличаются от уравнений, приводимых Вейбелом[12]. Вторые члены в последних уравнениях у Вейбе-ла имеют вид г/Асо и жАю вместо шАу и о)Аж. По этим уравнениям, производя суммирование вдоль всей кривой С, можно получить перемещения и и у и поворот со для точек, расположенных на нижней границе разреза. Эти перемещения и повороты можно непосредственно создать на границе разреза модели из оптически чувствительного материала и получить такую же картину полос как и в модели без выреза при температурном нагружении. [c.354]

Пузырьковое кипение может быть развитым (при большом количестве центров парообразования) и неразвитым (при малом количестве центров парообразования). В последнем случае значительная доля тепла снимается конвекцией жидкости. Неустойчивым кипением называется случай кипения, когда пузырьковое кипение сменяется режимом конвекции и наоборот. Зависимость д = =/ ( ш—4) называется кривой кипения (рис. 5.1). На ней можно выделить пять основных областей. Формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, приводимые ниже, пригодны для технически гладких, неокисленных поверхностей. При кипении на окисленных поверхностях следует учитывать термическое сопротивление слоя окиси. В таком случае [c.61]

Прибор состоит из каретки 1, перемещающейся в направляющих, углового рычага 3 и зубчатой рейки 2, приводимой в движение угловым рычагом. Острие планиметра устанавливается в точке С или В сменного колеса 4, зацепляющегося с рейкой. Разлагаемая в ряд Фурье кривая /(х) обводится острием А в пределах периода так, что острие после обвода кривой возвращается по осп х в начальное положение, при этом острие планиметра, установленное в точке С или В, описывает замкнутую кривую. Счетное колесо планиметра от.мсчает площади [c.606]

Рекомендуемые значения предельных нагрузок для текстолитовых подшипников, приводимые предприятием, производящим текстолит (братиславское народное предприятие Кабло), более высокие (рис. 119) [45]. Кривая / — слои текстолита перпендикулярны оси шипа при полужидкостном трении, кривая 2 — слои текстолита перпендикулярны оси шипа при циркуляционной смазке маслом под давлением, кривая 5 относится к максимальной нагрузке подшипников со смазкой тугоплавкими брикетами и при охлаждении шипа водой. [c.236]

С другой стороны, работу ремня при нагрузках, соответствующих криволинейному участку кривой скольжения (в пределах от 90 до 9п,ах). также нельзя считать нормальной. Ремень находится в неустойчивом рабочем состоянии в любой момент при незначительном, иногда случайном, повышении нагрузки он начинает буксовать, соскакивает, а иногда и рвётся. Кроме того, повышенное скольжение (в 5, 10ч/о й более) влечёт за собой соответствующую потерю скорости (число оборотов ведомого вала садится"), а вместе С тем снижается и производительность приводимой в движение машины-орудия (станка). Одновременно с переходом нагрузки за гро, т. е. при буксовании передачи, её к. п. д. it] сильно падает и при е=100о/о становится равным нулю. Наконец, при повышенном скольжении и соответствующем ему нагреве ремень гораздо быстрее изнашивается, что является одной из причин нередко наблюдаемого ненормально короткого срока службы приводных ремней. [c.451]

Из питателя 1 детали подаются толкателем, приводимым в движение криво-П1ИПНЫМ механизмом 2, на измерительный [c.220]

Основные элементы формы для литья под давлением показаны на фнг. 355 [15]. Форма сконструирована для алюминиевой отливки с ручным управлением. Формодержатель (фиг. 355, а — в), устроенный в виде рамы с распорными болтами, состоит из неподвижной плиты 1, соединённой направляющими болтами 2 с задней плитой и из подвижной плиты 4, перемещающейся вдоль направляющих болтов и системы коленчатых рычагов 5 и 6, служащих для открывания и закрывания формы. Формодержатель опирается на помещённые над плитами 1 п 3 четыре ролика 7, на которых он может передвигаться по консоли 8. Движение формодержателя к мундштуку управляется коленчатым рычагом, расположенным на консоли и действующим на заднюю плиту 3 посредством шатуна 9. Передняя (неподвижная) половина формы 10, содержащая литниковую втулку с литниковым каналом 11, крепится к плите 1. Задняя (подвижная) половина формы имеет стержень 12, управляемый коленчатым рычагом 13, и стержень 14, который приводится в действие посредством зубчатки 15 и удерживается во время литья при помощи щеколды 16, действующей от зубчатки/7. Плита 18 соединена посредством промежуточной плиты 19 с подушкой 20, которая жёстко скреплена с подвижной плитой 4 и, кроме того, подвешена на двух передвигающихся роликах 21 к общим верхним распорным болтам 2. Задняя половина формы содержит подвижные части стержень 22, приводимый в действие зубчаткой 23 (во время литья он удерживается штифтом 24) рассекатель 25 и стержни 26, 27 и 28, прикреплённые с рассекателем к общей стержневой плите 29 и 30 стержень 31, приводимый в действие посредством направляющей кривой 32, закреплённой на вставке 33, семь толкателей, присоединённых к общей плите 34 и 35, из которых четыре толкателя 36 упираются в переднюю лицевую стенку отливки, а три 37 — во внутреннюю заднюю. Стержневая плита перемещается в подушке 20 с помощью болтов 38, а плита толкателей — с помощью болтов 39. Болты 38 и 39 выполнены в виде зубчатых реек и шестерён 40 и 41, приводимых в действие рычагами 42 и 43 вручную. Вовремя литья стержневая плита удерживается щеколдой 44, приводимой в действие рычагом 45 через зубчатку 46. Главная полость отливки выполняется при помощи вставной части, неподвижно закреплённой в плите 18. [c.212]

Фиг. 132. Балансировка на станке с сообщением балансируемому объекту быстрого вращательного движения I — балансируемый объект 2 — оправка 3 — шарнирный валик 4 — патрон 5 — ролик, закрепленный на ка чающемся пружинном рычаге 6 — рычаг 7 — зеркальце, приводимое в качательное движение от рычага 6 8 — источник света 9 — зеркальный восьмигранный валик 10 — прозрачный SKpau, на котором световой зайчик чертит синусоидальную кривую

На рис. 2-21 показаны кривые распределения температур в системе из десяти экранов. Температуры в экранах при Xi,o =/(7 ) = onst представлены кривой I. Кривая II отражает результаты расчета ио приводимой методике с учетом изменения после третьей пте- [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...