Потери профильные

Потери профильные — Расчёт 12 — 217 [c.33]

Диссипированная энергия от трения капель вместе с другими потерями (профильными, концевыми и пр.) снижает кинетическую энергию пара, а его энтальпию повышает на величину [c.179]

Формулы, позволяющие определять профильное сопротивление крыла (XI 1.2) и тела вращения, не могут быть использованы для расчета ввиду невозможности определения толщины потери импульса б на бесконечности за обтекаемым телом. [c.341]

Классификация потерь. Потери энергии в решетках можно разделить на следующие группы профильные, концевые, от веерности, влажности и взаимодействия решеток. [c.106]

Профильные потери в турбинной решетке складываются из потерь на трение в пограничном слое, образующемся на поверхности лопаток, и вихреобразование в зоне за их выходными кромками (рис. 3.8, а). При больших скоростях к двум указанным составляющим добавляются волновые потери. [c.106]

Минимальное значение профильных потерь для заданной формы профиля соответствует некоторому оптимальному значению относительного шага решетки. Отклонение относительного шага по длине лопатки (вдоль радиуса кольцевой решетки) от оптимального вызывает возрастание профильных потерь и для данных лопаток учитывается отдельно в качестве веерных потерь. [c.107]

Потери от влажности. Наличие влаги в паре приводит к увеличению профильных потерь в решетках и к затратам энергии на разгон капель, а также на преодоление их тормозящего действия на рабочие лопатки. Как видно н з рис. 4.17, вследствие меньшей абсолютной скорости капель по сравнению со скоростью пара нх относительная скорость направлена против вращения ротора. Удар о спинку лопатки, помимо упомянутого тормозящего действия, вызывает эрозионное изнашивание лопатки, прежде всего в периферийной области. [c.141]

При кольцевом течении и высоте волн, превышающей толщину вязкого слоя парового потока,, доминирующее влияние на величину коэффициента трения оказывают профильные потери. Причем волновая кольцевая пленка увеличивает сопротивление трения примерно в 4 раза по сравнению с песочной шероховатостью, имеющей такую же высоту неровностей. [c.152]

Изменение профильных потерь энергии в зависимости от угла натекания потока для решетки / представлено на рис. 1. В диапазоне углов Pi = 65- -105° профильные потери в рассматриваемой решетке не зависят от угла атаки и составляют величину = 2,4 2,8% при различных [c.227]

Характеристики решетки II представлены на рис. 2. С ростом числа Ма от 0,3 до 0,7 происходит снижение профильных потерь энергии во всем диапазоне углов Pj. Дальнейшее увеличение числа Ма приводит к возрастанию потерь энергии при всех в опытах с изменением и Rea- Число Рейнольдса [c.229]

В результате проведенных экспериментов установлено, что для исследованных решеток реактивного тина в области небольших углов атаки при умеренных числах Мз толщина входных кромок профилей оказывает малое влияние на профильные потери энергии в решетках. При 0,8 << Мз <С << 1,2 профильные потери энергии суш,ественно возрастают с увеличением толщины входных кромок лопаток. [c.230]

На режимах с большими положительными углами атаки решетки II и III с толстыми входными кромками имеют меньшие профильные потери энергии, чем решетка /, во всем исследованном диапазоне чисел Mj. [c.230]

Остановимся па первой группе особенностей. Определение гидравлических потерь в турбомашинах — наиболее сложный и наименее разработанный вопрос теории их работы. Анализ его возможен только на основе обобщения экспериментальных исследований. Для осевых гидромашин потери энергии в рабочем колесе можно представить структурно аналогично профильным потерям в прямой плоской решетке профилей. Если все потери представить в виде [c.283]

Профильный к. п. д. учитывает профильные потери на дужке [c.213]

Профильные потери — следствие трения потока о профиль. Учитываются про- [c.217]

Профильное сопротивление. Потери энергии, отнесённые к единице длины средней части лопатки большой высоты, меньше, чем относительная величина потери энергии при наличии короткой лопатки, что объясняется дополнительными потерями, возникающими вблизи концов лопаток. В связи с этим различают потери энергии, возникающие под влиянием профильного сопротивления, и концевые. [c.138]

В спиральных камерах безлопаточного НА происходит ускорение потока вследствие конфузорности проходного сечения канала. Существенный недостаток безлопаточного НА — трудность конструктивного исполнения элементов, позволяющих создать симметричное поле скоростей при входе в РК- Нарушение окружной симметрии является чаще всего следствием неточного изготовления обводов камер или патрубков. Характер пространственного течения рабочего тела в безлопаточном НА весьма сложный, имеют место перетечки газа вдоль обводов, вызванные неравномерностью структуры потока. Перетечки инициируют вихревое течение рабочего тела. Система вихрей, движущихся по спирали, приводит к значительным вторичным потерям, доля которых сравнима с профильными потерями [40]. Уменьшение интенсивности вихревого движения в канале безлопаточного НА достигается устройством продольного ребра на внешнем меридиональном обводе камер. [c.57]

Уменьшения профильных потерь энергии в межлопаточных каналах можно достигнуть минимизацией поверхности внутрен- [c.64]

Осевые решетки РК. Составная рабочая решетка РК из плоских лопаток в радиальной части и профилированных (закрученных) концевых в осевой существенно проще в изготовлении. При сборке важно обеспечить плотное прилегание плоскостей сопряжения боковых кромок лопаток радиальной и осевой решеток. Наличие щели, неизбежной по технологии сборки, вызывает перетечки рабочего тела с вогнутой стороны лопатки на выпуклую, вносит искажения в структуру потока в межлопаточных каналах, приводит к потерям энергии. Для снижения профильных потерь энергии узел примыкания концевых лопаток осевой решетки к боковым кромкам лопаток радиальной решетки целесообразно выполнять как можно более точно, без уступов, выступов и щелей. [c.71]

Потери в соплах, в свою очередь, подразделяются на профильные и концевые. [c.7]

Профильные потери зависят от формы профиля лопатки и канала сопла, от качества обработки поверхности лопатки и канала. Незначительное отклонение от принятого в расчете профиля канала может привести к нарушению оптимальных условий его обтекания и, следовательно, к потерям. Это особенно относится к точности выполнения стенок канала сопла, т. е. точности расположения профиля в диафрагме. [c.7]

Результаты лабораторных исследований профильных решеток значительно надежнее для проектирования, чем результаты таких же исследований ступеней. Поэтому построенная на их базе характеристика комбинации решеток в ступени вполне приемлема для проектировщика. Чтобы превратить характеристику комбинации решеток в характеристику ступени, рекомендуется исправлять ее путем последовательного учета потерь, не учтенных характеристикой комбинации решеток. Этот метод хорош уже по одному тому, что определение потерь можно производить со значительно меньшей степенью точности, чем к. п. д. ступени. [c.16]

Теория решетки дает представление о потерях течения, раскрывает главные, влияющие на величину потери, факторы и зависимость от них величины потери, позволяет найти метод расчета потерь течения на базе теории пограничного слоя и на основе расчетов построить газодинамическую характеристику решетки. Однако надо показать, что в настоящее время предпочитают получать такие характеристики экспериментально, путем воздушной продувки плоских решеток в газодинамической лаборатории. Надо показать, как из большого числа испытанных в лаборатории турбинных профильных решеток заводы отбирают унифицированные профили и из последних отбирают профили, вошедшие в государственные стандарты. [c.160]

Общий характер таких исследований заключался в определении экономических качеств процесса обтекания заданной решетки заданных профилей с изучением изменяемости профильных, кромочных и концевых потерь в зависимости от угла входа потока на решетку как главного влияющего фактора и других факторов, влияющих на величину указанных потерь в меньшей степени. К числу последних со стороны потока рабочего агента следует причислить значения Re и М, а со стороны конструктивных элементов решетки — значения относительного шага профилей, высоты лопаток в решетке и толщины выходной кромки лоиаток. [c.189]

В последней формуле индекс н в числителе показывает условия, при которых наша решетка работает в действительности (натурные условия), индекс г в знаменателе указывает на условия, для которых построен график изменяемости профильных потерь. Мы придали подстрочный значок пр исправленному (откорректированному) коэффициенту потерь. Этот значок показывает, что величина учитывает профильные и кромочные потери течения. [c.198]

Кроме профильных потерь, отраслевые нормали позволяют учесть и концевые потери в решетке. В рассматриваемом примере это можно сделать по экспериментальному графику на стр. 24, приложения П1 в [21]. Концевые потери обусловливаются вторичными течениями в лопаточных каналах и зависят от относительной высоты лопаток и газодинамической конфузорности каналов решетки К, которая выражается формулой [c.199]

Суммируя полученную величину с величиной коэффициента профильных потерь, найдем коэффициент потерь течения в решетке [c.200]

На стр. 16 приложения 2 в [22] даны экспериментальные графики зависимости коэффициента профильных потерь и угла [c.201]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ПРОФИЛЬНЫХ ПОТЕРЬ В МЕЖЛОПАТОЧНОМ КАНАЛЕ [c.227]

Помимо потерь трения, в число профильных потерь входят еще кромочные. Это потери энергии на выходе потока из каналов решетки. Они называются кромочными, так как происходят из-за взаимодействия срывающихся с кромок лопаток пограничных слоев (вихревые следы) с ядром потока в пространстве за решеткой. [c.243]

При течении вязкой жидкости на поверхности профиля образуется пограничный слой, в котором концентрируются потерн кинетической энергии, обусловленные трением. На диффузорных участках канала может происходить отрыв пограничного слоя. Дпффузорные участки в зависимости от формы профиля могут возникнуть внутри канала появление таких областей неизбежно на входных и выходных кромках профиля. На выходной кромке всегда происходит отрыв потока, поэтому в образующейся закромочной зоне движение вихревое. В результате давление за выходными кромками оказывается пониженным. На некотором расстоянии за кромками происходит выравнивание потока, сопровождающееся изменением статического давления, угла выхода потока и скорости. При выравнивании потока за решеткой возникают потери кинетической энергии, составляющие вторую часть профильных потерь в решетках (кромочные потери). Профильные потери характеризуют плоскую решетку. В прямой решетке конечной высоты и в кольцевой решетке образуются дополнительные потери, связанные со вторичными течениями у концов лопаток (концевые потери) и с веерностью решетки. [c.295]

Влияние относительного шага профилей в решетке. При изменении относительного шага решетки 7, составленной из лопаток одного и того же профиля, изменяются все составляющие потерь — профильные (рис. 2.35) и концевые. Значение отно- [c.72]

Сила Rxp, определяемая давлением, называется силой сопротивления давления в свою очередь она включает в себя две компоненты вихревое сопротивление Rxpt, возникающее вследствие потери энергии на образование вихрей в пограничном слое и позади обтекаемого тела (эта сила, как показывают опыты, зависит главным образом от формы тела, почему ее часто называют силой сопротивления формы или профильным сопротивлением), и горизонтальную слагающую R pi силы (см. 31). Эта сила определяется как результат воздействия на данное тело циркуляционного потока невязкой жидкости и включает также сопротивление, обусловленное конечными размерами тела. [c.160]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Оценку оптимального числа лопаток целесообразно проводить исходя из соображений, изложенных в работе [43]. Число лопаток должно быть равным или несколько меньшим величины mm = = 2л tg 1. При уменьшении числа лопаток до Z2/Z2min = 0,8 увеличение потерь на входе РК компенсируется снижением профильных потерь при условии соблюдения оптимального шага лопаток осевой части РК. [c.165]

В развитие этой статьи в работе [5] дана гл. 3, посвященная указанному вопросу. На основе разработанной в этой книге методики были выполнены подсчеты контуров лопаточных профилей проточных частей турбоагрегатов одного из ленинградских заводов. Эти подсчеты дали ожидавшийся результат построение контуров профилей лопаток, использованных одним и тем же турбиностроительным заводом, включенных в его нормативные альбомы, не подчиняется общей закономерности. При наличии большого количества лопаточных профилей, признанных качественными, включенных в заводские нормали и на самом деле удовлетворяющих современным экономическим требованиям к работе в натурных условиях, нет общей идеи конструирования таких профилей, не отобраны конструктивные характеристики профилей, не установлена связь таких характеристик с энергетическими потерями при обтекании потоком профильных решеток. Все это в первую очередь отзывается на трудностях отбора профилей в целях их стандартизации. [c.193]

Однако полученные характеристики нашей решетки должны быть откорректированы, так как экспериментальные графики можно получить при других значениях угла натекания и чисел Re и М, чем при воздушной продувке профильной решетки. Корректировка по указаниям отраслевой нормали [21] проводится при помощи введения трех поправочных коэффициентов k-2 и кз, характеризующих влияние соответственно параметров а , Re и М. (Зткорректированный коэффициент потерь, который мы обозначим находим из выражения [c.198]

Переходя к учету влияния числа Rej, зададимся в нашем примере натурным значением этого числа, равным 1,5-10 . Характеристика на графике получена для значения Rei=4,0-10 . На стр. 22 приложения П1 в [21 ] дан экспериментальный график зависимости коэффициента ko от значения числа Re при = = 0,3. Этот график пригоден для всех решеток профилей Н-1. Примем для данной группы профилей значения по верхней кривой (кривая 1 на графике), характеризуюш,ей группы профилей с меньшей толш,иной кромок. Как показано на графике пунктирными линиями, найдем 1,4 и = 1,0. Следовательно, с учетом влияния числа Re при УИ = 0,3 коэффициент профильных потерь получится равным 3,5-1,4/1,0 = 4,9%. [c.199]

Как известно, к числу профильных потерь относятся потери на трепне и кромочные [2], 4], [5J, [10], [11], [18[, [25]. В 27 говорилось об экспериментальном определении профильных потерь в газодинамической лаборатории путе.м воздушной 15 227 [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...