Увеличение расхода топлива

В конструкцию ГТ-125-950-ПГ необходимо внести изменения, учитывающие условия ее работы в схеме ПГУ повысить расход газа через газовую турбину по сравнению с серийной (за счет увеличения расхода топлива на ПГУ по сравнению с ГТУ) и установить два боковых радиальных патрубка в турбокомпрессорном блоке для вывода воздуха после компрессора и ввода продуктов сгорания из ВПГ в газовую турбину. [c.23]

Важным условием ограничения выбросов продуктов неполного сгорания топлива является поддержание оптимального теплового состояния двигателей в осенне-зимний период. Для двигателя ЗИД-130 понижение температуры охлаждающей жидкости с 85 до 40 ""С приводит к росту выбросов СО на 15. .. 35% и С Нп, — в 1,25...2,8 раза. Увеличение расхода топлива при этом составит 25. .. 40%. [c.96]

Несмотря на увеличение расхода топлива в городской черте, теплоснабжение от ТЭЦ сопровождается существенно меньшим выбросом золы по сравнению с котельными за счет более эффективной очистки дымовых газов. Снижению концентрации золы в воздушном [c.261]

В последние годы темпы потребления бензина в США несколько понизились. Это объясняется увеличением парка малолитражных машин. На долю автомобильного парка США приходится 76% общего количества потребляемых в стране нефтепродуктов. За период 1968—1973 гг. удельный расход топлива мощными автомобилями США увеличился на 25%. Увеличение расхода топлива обусловлено увеличением массы автомобиля па 7% и увеличением размера [c.243]

В прокатном производстве за счет дальнейшего технологического и энергетического совершенствования процессов нагрева металла вероятная оценка возможной выработки тепла в утилизационных устройствах и СИО будет 0,29—0,17 ГДж/т стали. При этом более высокая оценка удельной выработки за счет ВЭР (0,29 ГДж/т) характерна для производства в прогнозируемом периоде новых сложных профилей проката, что может повлечь за собой увеличение расхода топлива на нагрев металла. Нижняя оценка возможной выработки тепла (0,17 ГДж/т) характерна для производства профилей проката, аналогичных современным с точки зрения их энергоемкости. [c.274]

Выдержка. Продолжительность выдержки деталей после достижения заданной температуры процесса термообработки должна быть возможно минимальной, так как излишняя выдержка ведёт к ухудшению качества стали, увеличению окалинообразования и обезуглероживания, росту зерна, увеличению расхода топлива и снижению производительности печей. Продолжительность выдержки при температуре процесса не зависит от метода нагрева деталей. При нагреве для отжига, нормализации, закалки и отпуска продолжительность выдержки должна обеспечивать не только сквозной прогрев всех загружённых в печь деталей, но и полноту структурных н фазовых превращений и снятие напряжений. [c.509]

На грунтовых дорогах и при работе с прицепами запас хода и периодичность догрузки топлива уменьшаются в соответствии с увеличением расхода топлива. Поэтому на грузовых автомобилях часто применяют газогенераторы с увеличенной ёмкостью бункера. На автобусах высоту и объём бункера, как правило, увеличивают, во-первых, в связи с необходимостью расположения загрузочного люка над крышей кузова и, во-вторых, из-за повышенного расхода топлива, доходящего в условиях городского движения с частыми остановками до 170 — 180 кг чурок на 100 км пробега. [c.234]

Например, для котла с давлением 20 ата, температурой пара 360 С при г =100 ккал кг и р = 7"/о увеличение расхода топлива в процентах составит [c.332]

В.табл. 13 приведены данные о5 увеличении расхода топлива, обусловленном продувкой котлов. [c.134]

Увеличение расхода топлива на станции на каждый процент продувки, при использовании [c.135]

Этой температуре пара соответствует давление = 0,055 к -1см таким образом, вакуум ухудшится на 1,5%, что приведет к увеличению расхода топлива примерно на 2,6%. [c.87]

При увеличении теплового напряжения топочного объема время пребывания частиц топлива в топке уменьшается, а при увеличении размеров топки и одновременном увеличении расхода топлива объем газового потока увеличивается. В обоих случаях проникновение воздуха к внутренним слоям газового потока ухудшается, что приводит к неполному [c.101]

Двухсветные экраны в существующих топках котлов дают возможность при сравнительно небольших затратах увеличивать производительность котлов при увеличении расхода топлива или же повышать к. п. д. котлов при неизменном расходе топлива. Они также позволяют сократить габариты топки, а следовательно, и всего котла. [c.102]

Как известно, в топках паровых котлов, где тепловые напряжения топочного объема Q[V vl экранов QJH невелики, с увеличением расходов топлива против оптимально-расчетного начинает расти температура газов по тракту и, хотя к.п.д. котельного агрегата меняется несущественно, наблюдаются значительные тепловые перекосы. [c.110]

Столь широкие пределы форсировки топочных устройств, работающих с наддувом, достигаются в первую очередь применением давления, которое, как показано выше, существенно сокращает длину зоны сгорания и интенсифицирует процесс в целом. Но даже и при постоянном давлении в камере сгорания увеличение расхода топлива не сказалось существенно ни на протяженности зоны горения, ни на полноте сгорания топлива. Примечательно и то, что предела форсировки камер сгорания, характеризуемого увеличением неполноты горения при высоких давлениях (Р = 30 — 50 ama), достигнуто не было, несмотря на то что тепловые напряжения топочного объема доходили до 500-10 ккал/м -ч. [c.111]

Если мы обратимся к зависимостям (1.10) и (1.33), характеризующим длину зоны горения, то заметим, что с увеличением расхода топлива, а следовательно, и расхода окислителя (при всех других постоянных условиях) начальная скорость частиц жидкого топлива или скорость горючей смеси (в случае газообразного топлива) возрастает пропорционально расходу топлива. Это, казалось, должно было бы привести к увеличению длины зоны горения. В действительности же в опытных условиях даже при двухкратном повышении расхода топлива длина зоны горения не увеличивалась. [c.111]

Рассмотрим, как влияет увеличение расхода топлива на показатели топочного процесса в охлаждаемых камерах сгорания. [c.112]

Примем в качестве основного расход топлива В , кг]ч, а увеличенного — расход топлива В2, mj4. Количество тепла, выделяемого при полном сгорании этого топлива, — Q -B. Количество тепла, отводимое к тепловоспринимающим поверхностям, [c.112]

Изменение конвективного теплообмена с увеличением расхода топлива выражается отношением [c.112]

Из экспериментальных данных видно, что абсолютные значения тепло-восприятия топочных экранов /Я в камерах сгорания с увеличением расходов топлива растут (рис. 51), а их удельные тепловые нагрузки, отнесенные к 1 КЗ топлива Q[Н-В ккал/м -ч-кг, понижаются (рис. 52). [c.113]

Далее, давая последовательно значения от 0,25 до 10, убеждаемся в том, что при увеличении расхода топлива = 2В (вдвое) и при очень [c.115]

Повышение температуры в зоне горения с ростом расхода топлива не только улучшает условия воспламенения топлива, но одновременно и повышает константу скорости реакции, причем в большей степени, чем увеличение v . Из этого следует, что увеличение расхода топлива и повышение Q V хотя и приводят к возрастанию скоростей потока в камере сгорания, влияние этого фактора сказывается в меньшей степени на длине зоны горения топлива х , чем повышение температуры и константы скорости реакции за счет преобладания тепловыделения в зоне горения над теплоотдачей. [c.115]

По этой причине увеличение расхода топлива существенно не влияет на длину зоны горения. [c.115]

При работе типовой ГТУ в схеме ПГУ с ВПГ сохранение проектной начальной температуры газов приводит к уменьшению расхода воздуха 0 за счет увеличения расхода топлива и сопротивления газовоздушного тракта. Рабочая точка компрессора (точка Ь) при этом перемещается в зону неустойчивой работы (точка Ь ). Для сохранения проектного расхода воздуха в этих условиях необходимо расширить проточную часть газовой турбины (линия 3). На рисунке рабочие точки газовых турбин в цикле ПГУ с ВПГ обозначены с и с, а в автономном цикле ГТУ—с". [c.102]

Особенно увеличивается расход топлива сверх парадного при пусках и остановках, если они по условиям эксплуатации должны производиться часто. Этот дополнительный расход топлива в основном зависит от конструкции турбины, так как она определяет продолжительность пуска, а также от длительности работы между остановками. Размер увеличения расхода топлива по этой причине можно показать на примере. [c.15]

Для турбины с расходом пара 200 т/час,конструкция которой не приспособлена к быстрому пуску, расход пара на пуск и остановку равен примерно 300 т. Этот расход пара эквивалентен увеличению расхода топлива и в зависимости от продолжительности работы между остановками составляет [c.15]

Эквивалентное увеличение расхода топлива [c.15]

Как видно, при частых пусках увеличение расхода топлива весьма существенно. У турбины, конструкция которой специально приспособлена для быстрого пуска, приведенные выше цифры могут быть в 5—6 раз меньше. [c.15]

Это обстоятельство объясняется высокой эффективностью повышения начальных параметров и укрупнения мощности теплофикационных турбин. В частности, результаты расчетов показывают, что даже при загрузке отборов турбин Т-250-240 в первый год эксплуатации на 50% и ниже от номинальной их теплопроизводительности установка их более эффективна, чем турбин Т-100-130 при полной загрузке отборов. Такие решения, обосновывающие ввод на ТЭЦ крупных турбин с опережением роста тепловых нагрузок, целесообразны при отсутствии ограничений, связанных с постепенностью роста электрических нагрузок и развитием магистральных электрических сетей, питающих город электроэнергией или передающих избыток электроэнергии, вырабатываемой на городской ТЭЦ, в электроэнергетическую систему. При этом также необходимо учитывать ограничение но задымленности воздушного бассейна городов. Это ограничение может быть существенным при необходимости сжигания на ТЭЦ высокозольного и особенно высокосернистого топлива, так как ввод мощных теплофикационных турбин с недогруженными отборами неизбежно приводит к значительному увеличению расхода топлива, что может вызвать недопустимое загрязнение воздушного бассейна города, обслуживаемого данной ТЭЦ. [c.161]

ГТ-100-750 увеличение расхода топлива на других ТЭС в несколько раг превышает расход топлива непосредственно на вводимой ТЭС. Эти результаты подтверждают необходимость учета при определении эффективности новых ТЭС изменения затрат но прочим ТЭС энергосистемы. [c.210]

В опытах № 5 и 6 зафиксирован температурный режим при последовательном увеличении расхода топлива, а в опыте № 7 — [c.248]

Так как сечения тангенциальных каналов при работе форсунки не изменяются, то сокращение общего расхода сопровождается уменьшением скорости топлива на входе в камеру закручивания и, соответственно, момента вращения динамического вихря. Если на границе с воздушным вихрем значение тангенциальной скорости сохранится такое же, как и без дополнительного сопротивления перепуска, то согласно зависимости (29) должен уменьшиться радиус воздушного вихря. Это при сохранении неизменным динамического напора должно привести к увеличению расхода топлива через сопло. [c.127]

Опыт США и других стран, где жесткие ограничения по токсичности действуют уже достаточно большой период, показывает, что загрязнение атмосферы городов хотя и уменьшилось, но далеко не в той степени, как это предполагалось при введении норм. Одной из причин этшо является изменение первоначальных токсических характеристик двигателей в процессе эксплуатации автомобилей вследствие нарушения регулировок систем питания и зажигания, нарушения установленных зазоров, износа трущихся поверхностей. По данным обследования технического состояния автомобилей США 1501, неконтролируемые эксплуатационные изменения в двигателе приводят к росту выбросов СО на 45%, С Н , - на 55% и увеличению расхода топлива на 11.3% при испытаниях по ездовому циклу. Из всех проверенных автомобилей 79% нуждались в каком-либо воздействии на двигатель с целью доведения токсичности до существующих норм. [c.30]

Рост Гг сопровождается увеличением потерь энергии с физическим теплом уходящих газов, т. е. снижением КПД парогенератора, увеличением расхода топлива и соответственно дополнительным выбросом вредных веществ. Прикидочный расчет результирующего эффекта для (в летних условиях) показывает следующее. Повышение Гр от 140 до 170 °С приводит к увеличению разности температур газов и наружного воздуха соответственно от 120 до 150 °С и одновременно к увеличению расхода топлива на 2 % [139]. Концентрация при этом увеличится также на 2 % за счет роста расхода топлива (т. е. соответственно роста массы выбросов) и снизится на 11 % за счет улучшения рассеяния при росте Т . Таким образом, общее снижение См от повышения на 30°Сне превысит 10 %. Следует добавить, что изменение Гр может повлиять на работу систем золо-очистки. В случае применения электрофильтров повышение Тр может снизить коэффициент улавливания золы, и результирующий эффект может стать отрицательным. [c.264]

Относительно невелико увеличение расхода топлива также на Урале, где в одиннадцатой пятилетке будут введены в действие мощности на Пермской ГРЭС, Челябинской ТЭЦ-3 и Ижевской ТЭЦ-2 на кузнецком угле и Новосвердловской ТЭЦ на торфе. Использование мазута на электростанциях Урала будет минимальным и практически только в зимний период, когда резко увеличивается расход газа коммунально-бытовыми потребителями и его подача электростанциям ограничивается. Значительно увеличится завоз кузнецкого угля электростанциям этого региона для обеспечения топливом новых мощностей. [c.233]

Увеличение расхода топлива при переходе от среднемноголетних условий, соответствующих 50%-ной обеспеченности, к экстремальным условиям, соответствующим расчетной температуре наружного воздуха с обеспеченностью 97-98% и гарантированной вырабог- [c.416]

Примем, что понижение температуры наружного воздуха ниже среднемноголетней вызывает увеличение расходов топлива только на нухсды отопления и вентиляции при неизменном уровне технологического потребления. Будем считать также, что расход топлива на эти нужды пропорционален изменению температуры наружного воздуха и не зависит от других факторов. Тогда дополнительный расход топлива можно находить по выражению [c.417]

Ко второй группе относятся факторы, основанные на гипотезе производства новых сложных профилей проката, что повлечет за собой увеличение расхода топлива на нагрев металла. При производстве энергоемких профилей проката выработка пара в котлах-утилизаторах и системах испар ительного охлаждения нагревательных печей прокатного производства останется на современном уровне, примерно 0,63—0,58 ГДж/т проката. [c.252]

Действительный часовой расход топлива на котлоаг-регат, подсчитанный по формулам (2-13) и (2-14), будет больше на величину потерь, связанных с пуском и остановом котлоагрегата, приведенных к часовому расходу топлива, а также вследствие неравномерности нагрузки котлоагрегата, вызывающей изменение тепловых потерь в общем балансе тепла установки и ухудшающей к. п. д. Эго следует учитывать при подсчете среднего за определенный промежуток времени а также при нормировании удельных расходов тепла. При относительно небольшой степени неравномерности нагрузки и при неавтоматизированных процессах горения увеличение расхода топлива может быть оценено величиной 1—2%. [c.22]

Прежде всего укажем, что повышение расхода топлива в теплонапряженных топочных устройствах (при ав = onst) сопровождается изменением режимных параметров. При постоянной площади входного сечения у такого рода камер сгорания увеличение расхода топлива сопровождается значительным ростом давления, и, несмотря на увеличение весовой скорости газовых потоков ую, их линейная скорость с ростом давления начинает снижаться. [c.110]

Опыты 2—4 характеризуют температурный режим первичного и вторичного перегревателей при наложении нескольких возмущений, При этом первые два возмущения — увеличение расхода топлива и отключение третьего впрыска — действуют в сторону повышения температур основного и промежуточного перегрева и их действия накладываются в течение около семи минут (t=60-f-67 мин). Регулятор дополнительного впрыска справился с этими возмущениями, и температура "кппг осталась неизменной. [c.248]

Так как средний диаметр капель в двухконтурных форсунках зависит от толш,ины пленки топлива и затрачиваемой на распылйвание энергии, то, варьируя давлением и расходом топлива по ступеням, можно найти приемлемый режим работы форсунки. Увеличить общую энергию распыливания на промежуточных режимах можно путем повышения давления р, как в первой, так и во второй (р][) ступенях или расхода топлива, истекаюш,его под большим давлением. Так как р, > р, то следует увеличить расход топлива через первую ступень. Но увеличение расхода топлива при том же давлении возможно путем увеличения проходных сечений, что приведет к необходимости снижения давления на участке работы форсунки с одной ступенью. При этом качество распыливания в области малых расходов ухудшится. Следовательно, остается только одновременно увеличивать давление и расход первой ступени, т. е. расширять зону работы этой ступени до максимального давления подачи топлива. Если осуществить такую регулировку, то как показала экспериментальная проверка, значительно изменится дисперсионная характеристика форсунки в зоне промежуточных режимов (кривые 4 и 5). Тонкость распыливания улучшается, и наихудший распыл для исследуемой форсунки будет характеризоваться средним диаметром капель, равным 160 мкм вместо 220 мкм, при схеме регулирования, осуществляемой при выполнении уравнения (80) (см. кривую 1). Однако при этом остается плохое качество распыливания на малых расходах. Существенно улучшить дисперсионную характеристику рассматриваемой форсунки можно при ее работе как комбинированной с подачей сжатого воздуха во вторую ступень на режимах работы при небольших давлениях топлива в первой ступени. Осуществление такой регулировки при давлении воздуха 0,5 МН/м и макси- [c.122]

Среди комбинированных форсунок различных вариантов наибольшее распространение получили паро- и пневмомеханические форсунки, работающие на номинальном режиме с большим давлением топлива, а на малых расходах — с подачей распыливающего агента пара или воздуха. В некоторых форсунках пар подается на всех режимах, при этом воздействие его на макро- и микроструктуру факела с увеличением расхода топлива снижается. В большинстве конструкций топливу сообщают тангенциальную скорость и распылитель выполняют по одной из простейших схем центробежных форсунок, а именно с входными каналами прямоугольного или круглого сечений, с распределительной шайбой или без нее и т. д. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...