Кривые сопротивления

Применение и развитие схемы Иоффе для металлов принадлежит И. Н. Давиденкову [49]. Он вводит температурно-независимую характеристику сопротивления отрыву S . В то же время считается, что S суш,ественно зависит от пластической деформации. Давиденков отмечает, что у стали существуют два механизма разрушения (рис. 2.5,6). Хрупкое разрушение происходит при пересечении кривой сопротивления отрыву fd, которая возрастает с ростом пластической деформации. В случае, если кривая нагружения достигнет сначала кривой вязкого отрыва db, произойдет вязкое разрушение. [c.57]

Ход кривой сопротивления прокаленного органосиликатного материала почти соответствует ходу кривой сопротивления стекла. [c.273]

Кривая сопротивления трещине 90, 93 [c.477]

В качестве еще одного способа оценки установившегося процесса разрушения в области кончика трещины используется метод сопротивлений [34]. Поскольку этот метод не предполагает, что трещина распространяется линейно, ее эффективную длину можно выразить через податливость, определение которой основано, например, на перемещениях, связанных с раскрытием трещины. Это предположение будет действительно, если кривая сопротивления Кя а ) (или Сц а )), где а —эффективный прирост половины длины тре- [c.131]

При переходе кривых сопротивления ко второму типу наряду с дислокационным движением должны встречаться дополнительные [c.173]

Рис. 4. Кривая сопротивления росту трещины ( -кривая, сплошная линия) и кривые сил, движущих трещину

Рис. 4. Кривые сопротивления росту трещины для криогенных ста лей при 103 К (по результатам удвоенного количества испытаний)

Испытания на вязкость разрушения. Испытания на вязкость разрушения проводили при контролируемой скорости перемещения траверсы, равной 0,008 мм/с. Кривые зависимости нагрузки Р от величины смещения б были нелинейными из-за пластичности материала и стабильного роста трещины. Поэтому для построения кривых сопротивления росту трещины J и получения значений /ю был использован метод /-интеграла [6]. [c.222]

Кривые сопротивления росту трещины усталости для образцов основного металла ориентировки ПД при трех температурах испытания приведены на рис. 3. Значения /i уменьшаются с 255 до 120 и 50 кДж/м по мере снижения температуры с 295 до 76 и 4 К соответственно. Наклон кривых также постепенно уменьшается при снижении температуры. Следовательно, как для зарождения, так и для [c.224]

Допустим, что форма рештака очерчена по произвольной кривой осЬ и поставим задачу определить эту кривую таким образом, чтобы суммарное давление угля на рештак было наименьшим. Так как сопротивление перемещению угля представляет собой произведение суммарного давления на коэффициент трения, то при такой кривой сопротивление перемещению также будет наименьшим. [c.225]

Если сопоставить кривые сопротивления движению с кривыми на различных передачах, то можно получить тяговую диаграмму автомобиля на передачах (фиг. 18). [c.10]

Пересечение характеристических кривых PV с кривыми сопротивления даёт рабочие точки, в которых сопротивление сети равно давлению, создаваемому машиной. [c.576]

Построение кривой сопротивления на горизонтали [c.498]

В ходе исследования главное внимание было уделено изучению влияния на гидравлическое сопротивление режимных факторов (w-f, X, р) и основного геометрического размера, характеризующего пакеты стержней, — относительного шага sId. Наличие большого количества систематически полученного экспериментального материала позволило установить характер этих зависимостей. Для удобства анализа исходные опытные данные были перестроены в координатах Ap —Apg= f (х), что позволило совместить нулевую точку, из которой начинаются кривые сопротивления, полученные при различных wy. [c.155]

Таким образом, при заданных размерах и конструктивном оформлении экрана с рециркуляционными трубами количество воды, проходящей через эти трубы, определяется размером установленной шайбы и соответствующим коэффициентом сопротивления. Как видно из рис. 4.22,6, повышения скорости воды в экранных трубах и устойчивости циркуляции такого контура без изменения площади сечения опускных, отводящих и рециркуляционных труб можно достичь (в известных пределах) путем увеличения диаметров шайб, установленных в рециркуляционных трубах. В этом случае кривая сопротивления опускных труб Лр"оп за счет меньшего расхода воды в них располагается значительно ниже кривой Ар оп- При этом увеличении скорости воды в экранных трубах полезный напор звена экранных труб понизится до значения [c.75]

С повышением сечения опускных труб fon кривая сопротивления этих труб Ар"оп располагается значительно ниже кривой Ар оп- Происходит, как видно из графика, увеличение количества циркулирующей воды и соответственно скорости циркуляции, что сопровождается также понижением полезного напора контура и [c.156]

На графике (рис. 6-6) пунктирными линиями нанесены кривые сопротивления опускных труб Ар"оп и полезного напора контура в случае установки в рециркуляционных трубах шайб с1ш = =46 мм. [c.187]

Последующие эксперпменты привели к так называемой стандартной кривой сопротивления ]686] для одиночной твердой сферы, движущейся с постоянной скоростью в неподвижной изотермической несжимаелюй жидкости бесконечной протяженности. График на фиг. 2.1 показывает, что режим Стокса соответствует стандартной кривой сопротивления при Пе 1, а режим Ньютона в области 700 < Пе < 2-10 ]294]. По достижении Пе 10 (верхнее критическое число Рейнольдса) происходит резкое уменьшение коэффициента сопротивления, обусловленное переходо.м ла.минарного пограничного слоя на поверхности тела в турбулентный ). [c.30]

В.тиянне турбулентности набегающего потока существенно ослабляется при уменьшении числа Рейнольдса. Плюющиеся данные по сопротивлению сферических частиц в турбулентных потоках при числах Рейнольдса частиц от 20 до 100 [87, 219, 308, 371, 46.5, 484, 568, 668, 822, 879, 901] колеб.лются от значений, превышающих втрое значения, определяемые по стандартной кривой сопротивления, до значений, меньших в 100 раз (фиг. 2.1). Эти данные указывают главным образом на уменьшение коэффициента сопротивления из-за турбулентности. Большинству упомянутых из.мерений присущи те пли иные неточности, так что эти результаты оказались непригодными для расчета установившегося (включая турбулентность) движения в бесконечной несжимаемой жидкой среде. [c.34]

Снижение температуры перехода из пластического состояния в хрупкое под действием приложенного гидростатического давления можно объяснить, используя схему, представленную на рис. 237. Температуре перехода Тп соответствует точка, в которой температурная кривая сопротивления отрыву (Оотр) пересекается с температурной кривой предела текучести От при атмосферном давлении. При атмосферном давлении и 7 <7 п металл хрупок и аотр—а=сто<0, при Т>Т металл пластичен и аотр—а=ао>0. Критическая точка О сдвигается в положение О под действием гидростатического давления, вызывая смещение температуры перехода в области более низких температур. Аналогично можно утверждать, [c.445]

В модели Краффта [37] трещина становится неустойчивой, когда наклон кривой сопротивления R совпадает с касательной к силе продвижения трещины Так как значения и /if отличаются лишь постоянным множителем, который зависит от упругих констант материала, то характер зависимостей R от и R от ki один и тот же (рис. 22). При первом цикле нагружения критическому состоянию трещины соответствует значение (/ )i. Во втором цикле, вследствие приращения длины трещины Да , сопротивление росту трещины достигает величины R , которой соот- [c.250]

Чтобы модифицировать применительно к нашему классу композитов модель распространения усталостной трещины Котерел-ла [91, необходимо предположить, что форма кривой сопротивления росту трещины единственна, т. е. на величину Я не влияет длина трещины, но Д зависит от вида приложенной внешней нагрузки Р (0) (где 0 — угол между вектором нагрузки и трещиной), приращения трещины Аа, времени Т и температуры 0, т. е. [c.251]

Последовательное построение кривой сопротивления росту трещины R (рис. 23) для одного вида нагружения (0 = onst) позволяет получить модель распространения трещины при повторных нагружениях. При повторных нагружениях с постоянной амплитудой рост трещины начальной длины происходит по соответствующей Д-кривой до длины %, а затем нагрузка снимается. Во втором цикле трещина следует Д-кривой более высокого сопротивления (более высокого вследствие приращения — а ) и увеличивается до длины Пг. Аналогично в третьем цикле трещина будет следовать Д-кривой еще более высокого сопротивления [c.251]

Рис. 26. Кривые сопротивления росту трещины при растяжении 1) и сдвиге (2) (однонаправленный Скотч-плай 1002).

Метод R-кривых. Идея использования кривых сопротивления росту трещины (R-кривых) для определения критического коэффициента интенсивности напряжений (Кс) относительно нова. Разработан стандартный метод построения R-кривых [И]. Методика испытания и обработки данных для построения кривых дана в работах [12, 13]. Брунер и Сарно [2] разработали методику обработки R-кривых в упругой и пластической области. Метод построения R-кривых исходит из условия, что движущей силе для роста трещины, возрастающей по мере нагружения во время испытания, противодействует сопротивление росту трещины в материале (при медленном стабильном росте трещины). Зависимость между сопротивлением росту трещины и раскрытием трещины для данного материала выражена в виде R-кривой. Сопротивление росту трещины обозначается Кв и имеет ту же размерность, что и коэффициент интенсивности напряжений Кя определяют на образцах, нагружаемых по линии трещины. При этом виде испытания трещина создается в образце путем медленного расклинивания до тех пор, пока Кн не достигает максимального значения или [c.212]

Рис. 5. Кривые сопротивления росту трещины в зоне термического влияния сварных соединений криогенных сталей при 103 К (по результатам удвоенного количества испытаний) а — сталь с 9% Ni. присадочная проволока сплава In onel 625.

Определение вязкости разрушения проводили при вне-центренном растяжении на компактных образцах толщиной 12,7 мм, а скорости роста трещины усталости —на компактных образцах с боковым надрезом. Надрез на всех сварных образцах наносили по центру сварного шва в направлении ПД. Наведение предварительной усталостной трещины осуществляли при комнатной температуре и меньших нагрузках, чем в процессе последующих усталостных испытаний. Вязкость разрушения определяли методом /-интеграла [8, 9], используя методику обработки кривых сопротивления росту трещины [10]. В условиях плоской деформации вязкость разрушения Ki подсчитывали, исходя из значений Jj , по зависимости [c.240]

Кривые сопротивления разрушению и значения вязкости разрушения для сплавов In onel 718 и Udimet 718 приведены в табл. 2 и на рис. 2. Для сравнения в табл. 2 при- [c.337]

K Sjb) будет увеличиваться до положения/, где эта кривая достигнет опять некоторого максимума в точке X, и т. д. На участке 14 — 29, где имеет место так называемое установившееся движение, эта кривая будет периодически повто зяться, достигая то своего максимума, то своего минимума. В положении 29 кривая T < i(Sg) достигнет в последний раз своего максимума, после чего начнёт убывать вследствие наличия на участке 29 — h только одних сил сопротивления. Точка h, соответствующая моменту остановки механизма, определится путём постепенного вычитания из кривой кинетической энергии 7 = (-5 ) ординат, пропорциональных площадям кривой сопротивлений на участке 29 — Л. Момент остановки механизма будет соответствовать моменту полного исчерпания кинетической энергии, накопленной им во время его разгона. [c.67]

Через точку А (Hi, Vi) проводят кривую сопротивления сети Н = onst до пересечения её [точка В (Hfj )] с исходной [c.175]

Параллельная и последовательная работа вентиляторов. При параллельной работе вентиляторов точка пересечения кривях сопротивления [c.568]

Сила тяги тепловоза при р1 = 8 кг1см выражается кривой F (фиг. 3). Сила тяги при Р1 = 10,4 кг слА показана кривой При использовании воздуха вспомогательной дизель-компрессорной установки для наддува в период сгорания топлива общая сила тяги выразится кривой Сопротивление поезда в 38 осей общим весом Я-f-Q = 475 т на горизонтали (щ =0) и на подъёмах о/ д выразится кривыми фиг. 3. Пересечения Я с те>д согласно основному уравнению движения поезда дают установившиеся скорости на соответствующих участках. Так, данный состав тепловоз мог вести на горизонтальных участках со скоростью 0=75 км час, на затяжном подъёме =8 /оо со скоростью 0=15 км час с максимальной перегрузкой двигателя и с использованием дополнительной дизель-компрессорной [c.610]

В этом случае, как это видно по графику рис. 6-2,а, увеличение сечения опускных труб, соответствующее кривой сопротивления Лр"ош имеет такое же положительное влияние на повышение надежности и устойчи- [c.158]

Таким образом, при заданных размерах и конструктивном оформлении экрана с рециркуляционными трубами количество воды, проходящей через эти трубы, определяется размером установленной шайбы и соответствующим коэффициентом сопротивления ее. Как видно из рие. 6-3,6, повыщение скорости воды в экранных трубах и устойчивость циркуляции такого контура без изменения сечения опускных, отводящих и рециркуляционных труб можно достичь путем увеличения диаметра щайб, установленных в рециркуляционных трубах. Такое увеличение диаметра шайбы позволяет значительно снизить коэффициент сопротивления 2 Ер и тем самым сопротивление рециркуляционных труб Дррец, что при одной и той же кривой полезного напора экрана дает возможность значительно увеличить скорость воды в них. В этом случае кривая сопротивления опускных труб Лр"оп за счет меньшего расхода воды в них располагается значительно ниже кривой Лр оп- При этом увеличении скорости воды в экранных трубах полезный напор звена экранных труб понизится до значения так как за счет перераспределения количества воды во внешний контур по опускным и отводящим трубам направится меньшее количество циркулирующей воды, и в этом случае полезный напор всего контура также уменьщается. На рис. 6-3,6 кривая этого нового полезного напора контура " показана пунктиром. Соответствующая этому полезному напору контура скорость циркуляции, или расход воды, вызывает значительное [c.162]

Иные предпосылки положены в основу расчета сопротивления засыпок в исследовании Р. Фелинга [Л. 60]. Из двух рабочих схем процесса движение в каналах" (внутренняя задача) и обтекание отдельной частицы (внешняя задача) в работе приняли вторую, основываясь на эквидистантности кривых сопротивления засыпок и кривой сопротивления единичного шара. [c.247]

Здесь же нанесены расчетные линии 10, предложенные Муллокандовьш [Л. 32] на основании опытов со стеклянными шарами. Отметим, что наличие резкого перелома на этих линиях при Re,.j, 170 не находится в соответствии с наблюдающимся плавным ходом кривой сопротивления засыпок в зависимости от числа Кесд. [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...