Скорость потока, средняя

Необходимо заметить, что при тарировке поля газохода по температурам определяется средневзвешенная по скоростям потока (средняя динамическая) температура [c.22]

Определяющей температурой является средняя между температурами теплоносителя на входе и выходе из трубы. По плотности Ра,, соответствующей этой температуре, и массовому расходу т рассчитывается средняя по сечеиию скорость потока Z2) = m/(p f). [c.85]

Поле скоростей жидкости за счет перемешивающего действия частиц может выравниваться, становиться более пологим, а отношение максимальной и средней скорости потока—уменьшаться Л. 115, 135, 211]. В случае горизонтального потока влияние нарастающей концентрации при прочих равных условиях проявляется в искажении симметричности профиля за счет перемещения вверх максимума скорости воздуха и значительного убывания скорости в придонной части трубы Л. 15, 55, 275]. [c.109]

Очевидно, что полученные критериальные зависимости (4-31) —(4-34) справедливы для всех подобных процессов осредненного течения газовзвеси и что их конкретный, расчетный вид можно определить лишь на основе экспериментов. Заметим также, что уравнение (4-31) позволяет оценить потерю давления в потоках газовзвеси, а уравнения (4-32) — (4-34)—структуру дисперсной проточной системы. При отсутствии дискретного компонента (р—>-0, da—>-0) критериальные уравнения приобретают обычное для однородных сред выражение, а функции (4-33) и (4-34), естественно, вырождаются в нуль. При исследовании турбулентных течений (см. гл. 3) необходимо дополнительно оценивать степень или интенсивность турбулентности, определяемую как отношение среднеквадратичного отклонения скорости к средней скорости или как число Кармана (Ка) [c.122]

Рис. 39. Зависимость средней (за т=2 ч) скорости окисления медн (а) и железа (б) от скорости потока воздуха

Чем больше угол расширения, тем на меньшей длине достигается это выравнивание профиля скорости. Выравнивание потока по сечению диффузора за начальным участком может быть объяснено тем, что в расширяющихся трубах сильно возрастает величина пульсационных скоростей, а так как средняя скорость потока по длине диффузора уменьшается, отношение пульсационных скоростей к средней, т. е. степень турбулентности, возрастает, вследствие чего повышается интенсивность обмена количеством движения между различными слоями движущейся среды. [c.26]

Рис. 1.39. Схема отрыва потока от внутренней стенкн и поле безразмерных скоростей по средней линии за отводом с гладкими стенками при различных режимах течения

Рис. 1.40. Схема турбулентного отрыва потока и поле безразмерных скоростей но средней линии сечения за изгибом отвода при различной относительной шероховатости внутренней стенки

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Рис. 6.6. Поле скоростей по средней линии рабочей камеры аппарата прямоугольного сечения перед боковым выходом потока через участок с внезапным и плавным сужением

Особый интерес представляет распределение скоростей по средней вертикальной плоскости аппарата при боковом вводе потока без последующего выравнивания его с помощью каких-либо распределительных устройств (рис. 6.9). В одном случае поток отводился в направлении, противоположном вводу (рис. 6.9, а), а в другом — по направлению ввода потока в аппарат (рис. 6.9, б). В обоих случаях поток после входа в аппарат отклоняется к стенке, противоположной входу, и узкой струей с большими скоростями (ш/йУь- 8) направляется вверх. Струя постепенно размывается за счет турбулентного перемешивания, так что сечение ее увеличивается, а максимальные скорости уменьшаются. [c.148]

Рис. 6.9, Поля скоростей по средней линии у в различны.х сечеиия.х рабочей камеры аппарата с боковым входом потока

Средняя скорость потока в рабочей камере, как было отмечено выше, = 1,5-ы Ч-4 м/с, что соответствовало числу [c.161]

Как было показано в гл. 2, отдельные (локальные) отклонения скоростей, даже если они очень значительны, не могут служить показателем степени неравномерности потока в целом, т. е. значения ш 1ах и шт не могут характеризовать эту неравномерность, тем более, что для сечения /—/ они являются случайными. Более объективную и полную оценку степени неравномерности дает интегральная се величина, например коэффициент Л , . Результаты расчета этого коэффициента па основе измеренных скоростей при различных средних скоростях потока приведены ниже. [c.247]

В опытах [27] средняя скорость потока в свободном аппарате менялась в пределах w = 0,18—2,89 м/с. Расчет будем вести для одной скорости, наприме)) = 1 м/с. Значения Re, подсчитанные при этой скорости и тех же значениях 4, (рис. 10.11), а также окончательные значения приведены в табл. 10.1. [c.276]

Инерционный напор реального потока определяется из уравнения (XII—2), в которое подставляют приблизительные значения локальных ускорений, подсчитанные по изменению средней скорости потока и. [c.337]

Рейнольдса, и течение перестает быть стационарным, несмотря на постоянство скорости обтекания Voo- При атом некоторая часть жидкости время от времени вырывается из кольцевого вихря и сносится вниз но потоку. Указанные колебания вихря сопровождаются колебаниями продольной силы /р, и появлением колеблющейся значительной поперечной (перпендикулярной к скорости потока) силой на сферу (средняя по времени величина которой равна нулю). Резкое падение С при Re,, Ю связано с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный режим, что приводит к затягиванию точки отрыва погранслоя вниз по потоку и уменьшению сопротивления. [c.251]

Уменьшение коэффициента диффузии, обусловленное крупными размерами твердых частиц, можно скомпенсировать, уменьшив среднюю скорость потока (пока поток сможет переносить твердые частицы) или увеличив диаметр канала. [c.77]

Для стабилизированного однофазного потока заменяют локальную скорость и температуру в ядре потока средней скоростью и средней (объемной) температурой. Так как для газов характерно число Прандтля, близкое единице, то коэффициенты мошекулярного переноса тепла и количества движения равны. Если также равны коэффициенты турбулентного переноса тепла и количества движения, то соотношение qls для турбулентного ядра и ламинарного слоя выражается одним уравнением. Так как толщина пограничного слоя мала, то отношение qjs принимается равным отношению этих величин у самой поверхности нагрева. При этом = [c.184]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19.39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Чтобы определить влияние скорости потока на эффективность работы аппарата, можно принять = onst. При неравномерном распределении скоростей среднее значение коэффициента уноса для аппарата должно определяться как среднее значение коэффициентов уноса для элементарных площадок AFi с соответствующими элементарными расходами AQ, (скоростями потока Wi) [c.57]

Степенной закон распределения скоростей. Как уже было показано, степенной закон распределения скоростей выражается формулой (КУ). Средняя по плошцди скорость потока в случае круглого сечения (пространственное движение) [c.66]

При исследованиях измерялись скорости потока вдоль средней линии сечений рабочей камеры аппарата (большая сторона, расположенная па р.ззличных расстояниях от выходного отверстия) и скорости потока вдоль оси рабочей камеры. [c.145]

Установка позволяла получать скорость потока Шц в рабочей камере до 4 м/с (при среднем значении коэффициента живого сечения решеток / 0,25). Средняя скорость истечения через отверстия при этом Шотв 16 М С. Отсюда, полагая Re — 10 , получаем < отн Неу/сшотв 10 /16 1,5-10 --г Ю мм. При такой величине тв конец участка формирования общего потока за решеткой будет находиться на относительном расстоянии Я= 5- 7, и следовательно, Н= (5-ь7) 10= 50- 70 мм. [c.160]

Сечение электро( жльтра. ... Средняя скорость потока м/с Коэффициент неравномерности М [c.247]

Пыль вводили в поток на большом расстоянии до входа его в аппарат. Запыленность потока в заданной точке сечения рабочей камеры определяли наружной фильтрацией по известной методике НИИОГАЗа. Отбор проб пыли для определения запыленности производили изокинетически с учетом необходимых скоростей потока в заборных трубках. Одновременно с отбором проб пыли в исследуемой точке сечения производили контрольный отбор в постоянной точке перед входом в аппарат. Средняя концентрация пыли (концентрация на входе) составляла около 0,001 кг/кг. [c.312]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Пример 27-6. Определить средний коэффициент теплоотдачи конвекцией от поперечного потока дымовых газов состава Н2О = = 11%, СО2 = 13% и N2 == 76% к стенкам восьмирядного пучка труб. Трубы диаметром d = 60 jujm расположены в шахматном порядке. Средняя скорость потока газов в самом узком сечении пучка и = 10 м/сек. Температура газов перед пучком = 1200° С, за пучком = 800° С, угол атаки ф = 50°. Загрязнение труб пучка не учитывать. Давление пара внутри труб 100 бар и температура поверхностей труб / = 31Г С. Одновременно (для сравнения) вести расчет для коридорного расположения пучка труб. [c.446]

Следует обратить внимание на некоторые практические приложения уравнения (2.120). Изучая влияние скоростей элементов жидкости, с которыми сталкивается частица, на коэффициент диффузии твердой фазы в двухфазной системе, можно видеть, что последний зависит от трех параметров Л, п К. Так, напри-лхер, при двухфазном течении в канале (течение с поперечным сдвигом) величина А возрастает с увеличением средней скорости потока и, а Ав примерно равна половине диаметра канала й [3391. Таким образом, для потока указанного типа при заданном размере частиц и составе жидкости следует ожидать уменьшения коэффициента диффузии твердых частиц с ростом скорости потока и его увеличения с ростом диаметра канала. Это значит, что [c.76]

Величину три, измеряют с помощью пробки, вставляемой в стенку трубы заподлицо с ее внутренней поверхностью на участке полностью развитого турбулентного течения. На поверхность пробки наложена двусторонняя клейкая лента. Лента находится в контакте со взвесью в течение разных отрезков времени (приемы и продолжительность операций ввода и удаления пробки идентичны). По наклону кривой увеличения веса частиц, налипших на ленту, в зависимости от времени определяется поток массы частиц, сталкивающихся с поверхностью. На фиг. 4.6 представлены результаты таких измерений для взвеси частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе при средней скорости потока 42,7 м1сек. На фиг. 4.7 представлена зависимость плотности потока массы [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...