Общие свойства геометрических характеристик

Общие свойства геометрических характеристик [c.216]

Классическая механика исходит из предположения, что свойства пространства и времени не зависят от того, какие материальные объекты участвуют в движении и каким образом они движутся, В связи с этим возникает возможность предварительно выделить и изучить некоторые общие свойства движений. При таком изучении рассматриваются лишь общие геометрические характеристики движения, которые в равной мере относятся к движению любых объектов — молекулы или Солнца, изображения на экране телевизора или тени самолета на Земле. Если бы предметом нашего исследования были лишь свойства пространства, то мы не вышли бы за пределы геометрии. С другой стороны, если бы мы интересовались лишь течением времени, то возникающие при этом простые задачи относились бы к иной науке, которую можно было бы назвать хронометрией . Согласно данному выше определению механики, нас интересуют изменения положения некоторых объектов в пространстве и времени. До тех пор, пока мы не рассматриваем инерционных свойств движущихся объектов, нас интересует по существу лишь объединение геометрии и хронометрии. Такое объединение геометрии и хронометрии называется кинематикой. Кинематика не является собственно частью механики (поскольку при ее построении никоим образом не учитываются инерционные свойства материи) и могла бы излагаться в курсах геометрии. Однако по традиции в обычные курсы геометрии кинематика не включается, и необходимые сведения из кинематики приводятся в курсах механики. Связано это главным образом с тем, что хронометрия сравнительно бедна идеями и фактами, и поэтому, если отвлечься от потребностей механики, добавление хронометрии к обычным геометрическим построениям мало интересно с математической точки зрения. [c.10]

Из изложенного следует, что угловые коэффициенты йф, ф и ф являются чисто геометрическими характеристиками излучающей системы, так как определяются геометрической формой тел и расположением их в пространстве. В общем случае они зависят еще от оптических свойств системы [см. соотношение (17-36)]. [c.395]

Учитывая эти особенности усталостного разрушения, при рассмотрении вопросов механического подобия явления усталости в число основных параметров включим искомое максимальное напряжение Ощах, соответствующее ему число циклов по началу образования трещины Nt, модуль упругости материала Е, градиент напряжений по нормали к поверхности выточки (v = = 1, 2, 3) и геометрическую характеристику р — радиус выточки. Зависимость характеристик выносливости лишь от локальных свойств напряженного состояния в районе фокуса излома дает основание для исключения из перечня основных параметров линейного размера а (см. рис. 10.1), характеризующего общие размеры образца. [c.226]

Гидромеханические процессы в элементах струйной автоматики, как пра-ви.ю, развиваются под влиянием большого числа факторов. Эти процессы подчиняются общим физическим закономерностям, конкретным выражение.м которых для потока вязкой жидкости являются дифференциальные уравнения (уравнения Навье-Стокса) и уравнение неразрывности. Но эти уравнения справедливы для целого класса явлений н имеют бесконечное число решений. Следовательно, для выделения рассматриваемого явления из целого класса явлений необходимы дополнительные условия, называемые условиями однозначности. Они включают граничные и начальные условия, определяющие единственное решение системы дифференциальных уравнений. К условиям однозначности должны быть также отнесены физические константы (плотность, вязкость и др.), характеризующие существенные для исследуемого процесса физические свойства среды. Под граничными условиями понимают геометрические характеристики потока (его размеры и форму), а также значения кинематических и динамических параметров на границах исследуемого участка потока. Начальные условия потока характеризуют геометрические, кинематические, динамические параметры потока в начальный момент времени. [c.57]

Рассматриваемая монография имеет следующие наименования отдельных глав ч. 1—общие свойства газовых течений введение закон обращения воздействий, изолированные воздействия общие соотношения ч. 2 — течение идеального газа основные уравнения и характеристики качественные соотношения примеры расчета для отдельных воздействий (геометрическое и идеальное расходное сопло, механическое сопло, тепловое сопло, движение с трением в цилиндрической трубе, расходное воздействие, сравнение некоторых результатов расчета) примеры расчета для сложных воздействий ч. 3 — тепловые и адиабатические скачки адиабатический скачок уплотнения тепловые скачки в газовых течениях количественные соотношения применение уравнения количества движения к газовым течениям. [c.330]

Замечание. Мы привели в разд. 3.1—3.3 ряд характерных постановок задач теории упругости и теперь перейдем к анализу некоторых их свойств на основе общих представлений решений уравнений теории упругости. Однако прежде отметим, что многие специфические постановки краевых задач теории упругости возникают в тех случаях, когда имеет место тот или иной вид вырождения системы дифференциальных уравнений теории упругости из-за наличия среди геометрических характеристик упругого тела одного или двух малых параметров (модели стержней, балок, пластин, оболочек) [90, 93]. Ситуация здесь вполне аналогична той, что имеет место в общей теории дифференциальных уравнений в частных производных. Некоторые методы и результаты построения оценок решений для таких вырожденных задач обсуждаются в гл. 10. [c.85]

На втором этапе определяют постоянные параметры кинематической цепи механизма по заданным кинематическим и динамическим свойствам. В ходе параметрического синтеза находят размеры звеньев, их массы и геометрические характеристики и т. п. Параметры механизма обычно устанавливают из условия обеспечения заданного закона движения выходного звена. Если требуется учесть еще и динамические свойства, то решают более общую задачу динамического синтеза - проектирование механизма с определенным распределением моментов инерции и масс звеньев. [c.278]

В общей постановке задачи мы можем принять, что в пределах справедливости закона Гука все упругие характеристики каждого крыла из различных систем геометрически подобных крыльев, эквивалентных по свойствам упругости, определяются значением характерного размера /, модуля Юнга Е и модуля, сдвига G. [c.76]

Общая характеристика. Вихретоковые методы основаны на анализе взаимодействия внешнего электромагнитного поля с электромагнитным полем вихревых токов, наводимых возбуждающей катушкой в электропроводящем объекте контроля. Плотность вихревых токов в объекте зависит от геометрических и электромагнитных параметров объекта, а также от взаимного расположения измерительного вихретокового преобразователя (ВТП) и объекта. В качестве преобразователя используют обычно индуктивные катушки (одну или несколько). Синусоидальный (или импульсный) ток, действующий в катушках ВТП, создает электромагнитное поле, которое возбуждает вихревые токи в электропроводящем объекте. Электромагнитное поле вихревых токов воздействует на катушки преобразователя, наводя в них ЭДС или изменяя их полное электрическое сопротивление. Регистрируя напряжение на зажимах катушки или их сопротивление, получают информацию о свойствах объекта и о положении преобразователя относительно него. [c.82]

Данное уравнение является общим, т. е. оно описывает все случаи указанных явлений при установившемся состоянии независимо от геометрических размеров изучаемого тела, его физических свойств и взаимодействия с окружающей средой. Для решения конкретной задачи или группы подобных задач должны быть даны условия однозначности. Такими условиями будут подобные геометрические размеры, одинаковые краевые условия и одинаковые физические характеристики, выраженные в безразмерном виде. [c.85]

Расчет многослойных оболочек из материалов с различными упругими характеристиками конструктивных слоев и упругими свойствами каждого слоя в разных направлениях требует вычислений жесткостей стенки. Суть выполненных преобразований выражений приведенных жесткостей состоит в том, что для общего случая конструктивно-многослойных оболочек с ортотропными слоями, отличающимися по геометрическим размерам и материалам, упругие свойства приводятся к условному изотропному материалу внутреннего слоя. Параметры жесткостей стенки приводятся к срединной поверхности оболочки, определяемой координатой Zq. [c.152]

Г. При рассмотрении частных случаев движения твердого тела мы видели, что мерой его инертности является масса — при поступательном движении и момент инерции относительно оси — при вращении вокруг этой оси. Мы рассмотрим теперь характеристики инертных свойств тела в самом общем случае его движения — они зависят как от его геометрической формы, так и от распределения масс в нем. [c.232]

Общее решение уравнения (59), а следовательно, и аналогичных уравнений для возмущений давления и плотности складывается, таким образом, из решений, соответствующих двум распространяющимся в противоположные стороны простым волнам само уравнение (59), так же как и однотипные уравнения для плотности и давления, являются одномерными волновыми уравнениями. С геометрической стороны полученное решение можно интерпретировать как наличие в плоскости x,t) двух семейств прямых (64) с угловыми коэффициентами ао, обладающих тем свойством, что вдоль каждой из этих прямых сохраняются постоянные значения заданных начальными условиями возмущений скорости или других параметров газа. Эти два семейства прямых представляют в рассматриваемом случае два семейства характеристик волнового уравнения (59). [c.128]

Замечание. В литературе обычно при рассмотрении вопроса о характеристиках упругости кристаллов утверждается, что число различных упругих констант для кристаллов триклинной системы Л = 21, для моноклинной N = 13, а для-кубической N = 3 (мы перечисляем только те системы, которые были рассмотрены выше). Лично мне это представляется нелогичным,, поскольку ПС отношению к кристаллам триклинным и моноклинным речь, идет о неинвариантных коэффициентах (не являющихся по существу физическими константами), а в случае кристаллов кубической системы — о константах инвариантных. Выше было показано, что хотя кристаллы триклинной системы не обладают элементами геометрической симметрии, тем не менее они всегда имеют определенную симметрию в своих упругих свойствах (которая может быть обнаружена хотя бы путем всестороннего сжатия такого, кристалла). Поэтому, хотя с точки зрения геометрической все системы координат для таких кристаллов равноценны, тем не менее с точки зрения упругих и вообще физических свойств даже в этом наиболее общем случае может быть подмечена некоторая симметрия. [c.226]

Система автоматизированного проектирования в общей структуре приведена в виде схемы на рис. 13.2. Информационную базу программной системы составляют следующие массивы типоразмеры холоднокатаных и горячекатаных листов, полос и лент, характеристики механических свойств металлопроката, нормативы оценки штампуемости металла, техническая, характеристика оборудования, массивы коэффициентов для расчета нормативных параметров раскроя, допустимые коэффициенты вытяжки и других формоизменяющих операций, минимальные радиусы гибки, зазоры между пуансонами и матрицами и т. д. Кодирование чертежа детали и схемы раскроя отражает особенности их геометрического построения. [c.247]

Применение диффузионной сварки создает благоприятные условия для получения качественного соединения пористых материалов. Их надежный контакт как в условиях высоких температур, так и в агрессивных средах сохраняет высокую механическую прочность свариваемых поверхностей при постоянной исходной пористости. Физико-механические свойства и фильтрующие характеристики сварного соединения не отличаются от свойств исходных частей изделия при сохранении заданных геометрических размеров и конфигурации. Первое качественное определение диффузионной сварки высокопористых изделий и уточнение общих условий выбора параметров сварки были разработаны в работе [4]. Разработанные принципы диффузионной сварки позволяют ориентировать исследователя при выборе технологических параметров сварки высокопористых материалов с пористостью около 40%. Для нагрева использовались токи высокой частоты. В работах приведены примеры определения давления при сварке пористой коррозионно-стойкой стали. Сваривались изделия, изготовленные из порошка со сферической формой частиц. Для других пористых материалов можно определить давление при сварке, если известно оптимальное давление компактного материала. [c.205]

Общий анализ расчетных режимов полета и параметров летательного аппарата включает в себя объединенное исследование согласующихся между собой условий, при которых все составные части летательного аппарата взаимодействуют друг с другом надлежащим образом. В этот анализ входит определение характерных признаков всей системы, например распределение полного веса между конструкцией снаряда, гидравлической системой, двигателем, системой нагнетания исследование влияния на снаряд атмосферных условий изучение геометрических аспектов, размеров, формы, числа ступеней и взаимного расположения составных частей снаряда учет физических свойств значений плотностей, допустимых напряжений материалов конструкции, величин удельных теплоемкостей и давления паров жидкостей. Проектирование и исполнение снаряда как единого целого определяется взаимодействием между этими факторами, а также физическими законами, определяющими траектории полета, законами аэродинамики, термодинамики, характеристиками разрушения материалов, уровнем радиации и т. д. и подчиняется ограничивающим условиям максимального давления насосной установки, минимальной толщины стенок конструкции, определенного коэффициента топливного состава и т. д. [c.584]

Эстетическая оценка формы промышленных изделий возникает на основе сложных психофизиологических связей между их функцией, геометрическими параметрами и декоративными свойствами поверхности, в условиях конкретного интерьера. В этой связи существенное значение приобретают условия, определяющие информативность отделки вообще и целесообразность имитационных покрытий в частности [2, 134]. Поэтому, прежде чем перейти к характеристике основных декоративных параметров — цвета и фактуры, кратко рассмотрим роль покрытий в общем комплексе информативности внешнего вида [c.31]

ONDU T состоит из двух частей неизменяемой и адаптируемой. Неизменяемая часть содержит общую вычислительную схему, одинаковую для всех возможных приложений с учетом ограничений программы. Она написана без каких-либо представлений и предположений о частных деталях решаемой задачи. Обычно нет необходимости делать какие-либо изменения в неизменяемой части программы. Адаптируемая часть обеспечивает конкретизацию задачи. С ее помощью вводятся данные о геометрических характеристиках, свойствах материала, расположении и мощности источников тепла, скорости реакции, граничных условиях, желаемом выводе результатов и др. Из этого следует, что адаптируемая часть не может быть написана заранее для бесконечного множества практических задач, к которым может быть применена программа. Единственное, что может быть обеспечено, — это структура адап-тирумон части, а ее содержание должно быть написано по требованию исходя из особенностей имеющейся задачи. Таким образом, многоцелевая программа подобного типа состоит из завершенной неизменяемой части и из скелета адаптируемой части. Адаптируемая часть должна быть написана пользователем в соответствии с общими инструкциями к программе. Несмотря на некоторые общие ограничения в разработке этой части существует большая свобода. Могут быть решены очень сложные прикладные задачи, так как возможности программы ограничены только воображением пользователя. [c.23]

Свойства самоподобия делают шероховатую поверхность перспективным объектом для описания с помош ью фрактальной геометрии. В [206, 207] показано, что многие шероховатые поверхности являются фрактальными и приведены методики определения их фрактальных размерностей, а также подходы к моделированию контактного взаимодействия поверхностей. Однако использование фрактальных моделей для определения контактных характеристик наталкивается на ряд трудностей. В частности, при контактировании со сплошной средой тела с самоподобным профилем расположение пятен контакта не является самоподобным и, следовательно, к описанию геометрии области фактического контакта методы фрактальной геометрии в общем случае не могут быть применены. Судя по всему, именно по этой причине в [16] для изучения контактирования деформируемых шероховатых тел использовалась модель Винклера или модель локально пластически деформируемого тела (решение Хилла). В этом случае определение геометрических характеристик области контакта (например, площади контакта) сводится к анализу геометрических характеристик самого контактирующего тела. Для моделей такого рода удалось получить зависимости, связываю- [c.15]

В настояш ей работе в качестве модели реального основания изучено линейно-деформируемое основание (ЛДО) общего типа [15] и, более подробно, его частный случай — многослойное упругое полупространство. Интерес к этой модели объясняется тем, что многослойное линейноупругое полупространство по своим механическим свойствам почти всегда может быть достаточно точно приближено к реальному грунтовому основанию соответствующим подбором упругих и геометрических характеристик слоев и граничных условий между ними. Данная модель дает надежные результаты при расчете конструкций на лессовых грунтах. Известно, что лессовые грунты занимают большую часть Ростовской области и Северного Кавказа. Для лессовых грунтов характерно, что верхний слой грунта может оказаться более жестким, чем нижний, в результате поверхностного уплотнения или искусственного закрепления грунта, а также подъема уровня грунтовых вод в естественном основании. Возможна и обратная картина, когда происходит замачивание верхнего слоя грунта и, вследствие этого, снижение его модуля деформации. Тогда более жестким оказывается нижний слой. В этих ситуациях модули деформации слоев могут различаться в десять и более раз. [c.256]

Известно, что применение угловых профилей при обычных конструктивных схемах не дает возможности использовать высокие механические свойства сталей повышенной и высокой прочности из-за резкого снижения допускаемых нaпp fжeний по условиям обеспечения общей и местной устойчивости стержней. Благодаря более выгодным геометрическим характеристикам трубчатых стерж- [c.247]

Расчетные методы определения технологических остаточных деформаций маложестких деталей. В общем виде задача ставится следующим образом зная эпюру распределения остаточных напряжений в заготовке (в припуске на обработку), величину снимаемого припуска, эпюру начальных напряжений после обработки, а также геометрические характеристики детали и механические свойства материала, необходимо определить ее технологические остаточные деформации. Разработка расчетных зависимостей должна выполняться применительно к конкретным типоразмерам деталей, однако в основу принципиального подхода может быть положена схема расчета остаточных деформаций лопаток турбомашин. [c.829]

Необходимо сделать замечание о том, в какой связи находится статистика уровней с понятием ансамбля в обычной статистической физике. Система уровней стохастической части спектра не может быть таким же представителем ансамбля, как, например, какое-либо состояние системы многих тел ). Отказ от точного описапия производится не для системы уровней, а для реальной физической системы, в которой имеются очень сложные взаимодействия и энергетический спектр которой надо определить. Возбужденные молекулы в состоянии, близком к предиссоциации, являются примером такой системы, и точное определение состояний молекул в этом случае является столь же бессмысленным, как и определение одновременно координат большого числа частиц. Энергетический спектр возбужденных молекул является некоторой более тонкой характеристикой системы, и вероятностное описание состояний системы автоматически порождает появление вероятностных свойств в энергетическом спектре. Например, для биллиардов, являющихся А-системами, статистический ансамбль могли бы образовывать такие же биллиарды с небольшим разбросом в их геометрических характеристиках. Поскольку общий характер траекторий в биллиарде не зависит от небольших геометрических возмущений, то таким же свойством должно обладать и распределение уровней (в вероятностном смысле). Поэтому каждая конкретная геометрия биллиарда может служить представителем ансамбля, порождаюпщм соответствующую ему реализацию энергетического спектра. Различные геометрии порождают различные реализации спектра, которые и образуют статистический ансамбль энергетических уровней. [c.217]

В предыдущих параграфах рассмотрен ряд излучающих систем с активным элементом в виде бесконечного цилиндра. Такая расчетная модель позволяет определить ряд практически интересных зависимостей между геометрическими характеристиками элементов излучателя и свойствами звукового поля. Конечно, оценки юзможностей такой модели и ответы на ряд вопросов, которые она не может разрешить, можно получить при анализе звукового поля конечного цилиндра. Задача об излучении звука конечным цилиндром именно в связи со своей практической значимостью привлекала внимание большого числа исследователей [4, 90, 97]. В принципе строгое описание звукоюго поля вне цилиндра конечной длины может быть получено в рамках метода частичных областей. Однако при количествен-1ГОЙ и 1терпретации общих формул возникают некоторые трудности, которые будут обсуждены несколько позже. Здесь же рассмотрим излучающую систему в виде конечного цилиндра, но дополненного по торцам полубесконечными цилиндрами. Такая задача может быть рассмотрена в рамках метода частичных областей без каких-либо трудностей. [c.66]

Следующий значительный шаг в вопросах анализа причин изменения общих характеристик и свойств в изделиях различных геометрических размеров был сделан Галилеем в XVI—XVII вв. Его исследования были связаны с проблемами создания галер больших размеров. Подпорки, выбранные исходя из геометрического подобия, оказались непрочными, и размеры их пришлось корректировать на основе физических соотношений. Галилей писал Прочность подобных тел не сохраняет того же отношения, которое существует между величиной тел . Эта фраза фактически подводит нас к основам теории подобия, которые были окончательно сформулированы и доказаны спустя более чем 200 лет. [c.7]

Для нахождения статистических характеристик суперпозиции медленно флуктуирующего некогерентного сигнала и быстро флук-туирущего шумового тюля (7 Дсо<с1) необходимо знать спектральные (или корреляционные) свойства шумового поля. При экспоненциальной и прямоугольной формах корреляционных функций общие выражения для производящей функции и распределения вероятностей отсчетов приведены в (10 б) табл. 1.1). Если воспользоваться выражением для гипергеометрического ряда (28, 54], то формула распределения вероятностей отсчетов приобретает более компактный вид. В двух предельных случаях 1) разность частот 1 и С02 такова, что р=1 2) частоты щ и сог близки, T oi—со2 >1, р- 0, производящие функции равны произведениям производящих функций, соответствующих геометрическому и отрицательно-биномиальному, распределениям (с некоторыми изменениями параметров). Распределения Р(п, Т) в этих случаях могут быть записаны как свертки двух указанных распределений (10 б) 1 2 табл. 1.1). [c.49]

Поскольку механические и геометрические свойства контактирующих тел меняются в процессе трения, в книге также рассматриваются вопросы моделирования накопления поврежден-ности в поверхностном слое, усталостного разрушения поверхностей, изменения их макро- и микрогеометрии при изнашивании обсуждаются общие методы решения износоконтактных задач, в которых все контактные характеристики (распределение напряжений, форма тел, их сближение и т.д.) являются функциями времени. Решения этих задач используются для анализа изнашивания поверхностей, предсказания характера протекания этого процесса в зависимости от свойств взаимодействующих тел, промежуточной среды и условий нагружения, для вы- [c.3]

Многожильные пружины применяются в ряде ответственных механизмов (амортизаторы, аккумуляторы энергии, оттяжные и возвратные пружины с пологой характеристикой, антирезонансные пружины с большим рассеиванием энергии). Внедрение многожильных пружин, несмотря на несколько большую сложность их изготовления, определяется тем, что они обладают существенными преимунхествами по сравнению с обычными винтовыми пружинами при меньших геометрических параметрах. Это объясняется тем, что многожильные пружины изготовляются из тросов, свитых нз относительно тонкой проволоки (жил), которая имеет повышенные механические свойства по сравнению с проволокой той же марки большего диаметра. При динамическом нагружении пружины силы трения между жилами троса способствуют быстрейшему затуханию вибрации витков, что в ряде случаев крайне существенно. При повреждении многожильной пружины вначале выходит из строя только одна жила без нарушения целостности троса в целом. Это позволяет обнаружить неисправность пружины своевременно, до полного выхода ее из строя, и предотвратить внезапный отказ механизма в целом. Общий вид многожильных пружин представлен на рис. 1. [c.56]

При общих предположениях о характере аэродинамического воздействия в работах Б. Я. Локшина [107-110] были исследованы вопросы существования и устойчивости стационарных режимов движения в среде. Интересна также задача об устойчивости перманентного вращения тела в потоке среды (режима авторотации [141], см. также [19] и работы В. А, Привалова и В. А. Самсонова [112-114, 131]). Специальная конструкция поверхности тела и гипотеза о квазистатиче-ском воздействии среды позволили сформулировать полную схему сил, в которую входят массовые, геометрические и аэродинамические характеристики. Исследованы режим авторотации и его устойчивость. Смоделирован эффект Магнуса, неконсервативный характер которого оказывает заметное влияние на свойство устойчивости вращения тел в среде. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...