Мощность источника

Обозначив коэффициенты усиления усилителей напряжения и тока Kv и Кг, мощность источника шума на выходе усилителей можно представить в виде [c.118]

Отношение эффективной тепловой мощности к полной тепловой мощности источника теплоты называется эффективным коэффициентом полезного действия (к. п. д.) процесса нагрева У1н = [c.11]

Основные параметры режима электронно-лучевой сварки — сила тока, напряжение электронного луча, скорость сварки. Ускоряющее напряжение и сила тока луча определяют мощность источника энергии. [c.16]

Неподвижный непрерывно действующий источник теплоты переменной мощности. Определение приращений температуры точек тела при действии источника теплоты переменной мощности принципиально ничем не отличается от ранее рассмотренных случаев с источниками теплоты постоянной мощности. Если мощность источника теплоты изменяется во времени, т. е. q = q t), то необходимо взамен постоянной величины q в уравнения (6.9), (6.12) и (6.14) подставить функцию q t), а затем провести интегрирование. Разумеется, при этом может оказаться, что интегралы взять невозможно. В таких случаях их определение следует производить численно, составляя таблицы или программу для ЭВМ. [c.165]

Температура в направлении от источника теплоты убывает обратно пропорционально R, т. е. по закону гиперболы. Приращения температуры на данном расстоянии R прямо пропорциональны мощности источника теплоты q и обратно пропорциональны коэффициенту теплопроводности к. Распределение температуры не зависит от теплоемкости материала ср. [c.170]

Рассмотрим влияние скорости сварки и эффективной мощности источника на поле температур на примере сварки пластин. [c.205]

С возрастанием мощности источника теплоты q длина и ширина зон, нагретых выше определенной температуры, увеличиваются быстрее, чем мощность источника. Увеличение длины зон идет быстрее, чем ширины (рис. 7.1,6). Одновременное увеличение мощности источника теплоты и скорости сварки при постоянной погонной энергии сварки qjb приводит в основном к увеличению длины зон. Ширина зон также увеличивается, но стремится к определенному значению (рис. 7.1, в). [c.205]

С увеличением мощности источника теплоты <7 увеличиваются длина и ширина зон на плоскости xOt/. Увеличение длины зон происходит быстрее, чем их ширины. [c.208]

Одновременное увеличение мощности источника и скорости сварки при постоянной погонной энергии сварки i /v качественно влияет на форму и размеры зон так же, как и при сварке пластин. [c.208]

Увеличение теплопроводности к равносильно одновременному уменьшению мощности источника и скорости сварки при постоянной погонной энергии q/v. Увеличение теплоемкости ср влияет так же, как возрастание скорости сварки, т. е. зоны сужаются, но распределение температуры по отрицательной полуоси остается постоянным. [c.208]

Пример 1. На поверхность массивного тела наплавляют валик. Определить ширину зоны, нагревавшейся выше температуры Т = 900 К, при которой углеродистая сталь в значительной степени теряет упругие свойства. Режим сварки эффективная мощность источника теплоты // = 6 кВт, у = 9 м/ч = 0,25 см/с. Теплофизические коэффициенты а = 0,08 см /с, Я = 0,39 Вт/(см-К) ср = = 4,9 Дж/(см -К). Начальная температура тела = 300 К. приращение Т=Т — 7- -= 600 К. [c.210]

Находим эффективную мощность источника теплоты q=.r UI = 0,8-34-300 = 8150 Вт. [c.211]

Теплоотдачей в воздух пренебрегаем. Определяем эффективную мощность источника теплоты < = t]L//= 0,5-16-400 = 3200 Вт. Максимальную температуру [c.212]

Определим вначале эффективную мощность источника теплоты и погонную энергию сварки q/v [c.214]

Форма и размеры ванны при прочих равных условиях (мощности источника и скорости сварки) существенно зависят от характера подачи и температуры присадочного металла. При подаче в ванну холодной непрерывной или рубленной на мелкие части проволоки ванна становится короче. Поэтому оценка L по формуле (7.44) справедлива лишь для идеализированных условий. [c.230]

Коэффициент т], выражает отношение условного теплосодержания проплавленного за единицу времени основного металла к эффективной тепловой мощности источника теплоты. Величина теплосодержания в единице массы металла h включает в себя также скрытую теплоту плавления, затрачиваемую на [c.232]

В простейших инженерных схемах расчета воспроизвести сложную пространственную форму выделения теплоты при электрошлаковой сварке не представляется возможным. Хорошо отвечает фактическому распределению температур и форме проплавления следующая расчетная схема источника теплоты (рис. 7.21,6) в сплошной пластине без сварочного зазора / движутся три (равномерных по толщине металла) источника теплоты в виде линий АС, BD, расстояние между которыми равно 1, ч А В. Мощность источника на линии А В соответствует [c.233]

Мощность двух источников АС и BD равна разности между всей эффективной мощностью источника q и мощностью так называемого металлического источника q [c.234]

Приращение температуры находят по схеме непрерывно действующего в течение t неподвижного источника теплоты в бесконечном стержне с дополнительным тепловыделением от проходящего тока. Мощность источника теплоты [c.241]

Приращение температуры ДГг определим по номограмме рис. 7.25. Расчетную мощность источника теплоты найдем по формуле (7.64) [c.242]

Мощность источников у-излучения, сопровождающего эти реакции, можно рассчитать так же, как мощность источников захватного у-излучения (см. ниже). [c.32]

Необходимо отметить, что при расчете мощности источников по приведенным выше формулам подразумевается суммирование по всем элементам и изотопам. [c.46]

Относительно просто решается рассматриваемая задача методом двухэтапного расчета. На первом этапе рассчитывается плотность тока у-квантов на внешней поверхности объемного источника. При этом не принимается во внимание наличие защиты и соответственно обусловленное ею обратное рассеяние у-квантов. На втором этапе рассчитывается мощность удельного энерговыделения в защите от плоского источника у-квантов, расположенного на границе защиты. Отнесенная к единице площади мощность источника принимается равной рассчитанной на первом этапе плотности тока у-квантов из источника. Предполагается, что у-кванты испускаются источником сферически симметрично в угол 2 л. [c.116]

Не учитывается обратное рассеяние у-квантов защитой, что обусловливает завышение мощности источников. Однако величина этого завышения, вероятно, не более 10% [1]. [c.116]

Рассмотрим круглый цилиндрический канал (рис. 12.5), на входе которого перпендикулярно его оси расположен плоский источник излучения с равномерной мощностью источников и угловым распределением, задаваемым в виде (12.5). [c.144]

Мощность источника т(ка, необхцдймого для поддержания конструкции в пассивном состоянии, определяют по формуле [c.81]

Производительность сварки вольфрамовым электродом можно повысить в 3—5 раз, если использовать трехфа.зную дугу. Это повышает мощность источника п позволяет за один проход (па подкладке) сваривать металл толщиной до 30 мм (рис. 15У, а). В специальной горелке с увеличенными размерами сопла 1 расположены два вольфрамовых электрода 2 ш 3. В качестве защитных газов используют аргон или смесь аргона и гелия. Электроды и изделие 4 подключают к трехфазному трансформатору (либо используют два однофазных трансформатора). [c.356]

Следующий метод шумовой термометрии основан на измерении произведения шумового напряжения и шумового тока, которые возникают в сопротивлении. Этот метод, разработанный Борковским и Блалоком [6], обладает существенным преимуществом. Для определения температуры Т не требуется знать величину сопротивления [3, 4]. На рис. 3.17 показана блок-схема измерительной системы Борковского и Блалока, позволяющая измерить мощность источника шума. Шумовой ток, возникающий в сопротивлении R, определяется соотношением [c.118]

Рис. 3.17. Схема шумового термометра на основе измерения мощности источника шума [6]. А — чувствительный предусилитель напряжения В—предусилитель тока высокой чувствительности С — дополнительный усилитель и фильтр О — квадратичный детектор Е — интегратор Ей О — запоминающие устройства для щумового напряжения и шумового тока соответственно Н — умножитель.

В данном разделе для простоты будем предполагать, что С, = 1.0 д.ля всех / мощность источников импу.льса, массы и энергии равна нулю сечение канала, по которому движется газожидкостная смесь, является постоянным. При указанных допущениях имеем [c.200]

Тепловая мощность дуги. Основной характеристикой хварочной дуги как источника энергии для сварки является эффективная тепловая мощность Эффективная тепловая мощность источника сварочного нагрева — это количество теплоты, введенное в металл за единицу времени и затраченное на его нагрев. Эффективная тепловая мощность является частью общей тепловой мощности дуги д, так как некоторое количество тепла дуги непроизводительно расходуется на теплоотвод в металле, излучение, нагрев капель при разбрызгивании. [c.11]

Таким образом, Г и Q при конформном преобразовании остаются неизменными. Отсюда следует, что при конформном преобразовании напряжения вихрей и мощность источников сохраняются. fi Пппгтр-щ осесимметричных течениях соот- [c.263]

Мощность источников у-квантов в активной зоне (и защите) при работе реактора в пренебрежении тормозным и аннигиляционным излучением подчиняется следующему соотношению [c.45]

Здесь =доАх — мощность источников быстрых нейтронов Ах — доля в спектре нейтронов деления, отнесенная к быстрым нейтронам (обычно для Е>2,5- 3 Мэв) Ивмн— сечение выведения быстрых нейтронов. Возможна многрупповая модификация ф( мулы (9.60), позволяющая определить изменение спектра быстрых нейтронов в защите с изменением расстояния. [c.49]

Поле у нэнтов в защи1е реактора наиболее точно можно определить при решении уравнения переноса у-квантов. При этом в качестве мощности источника необходимо использовать функцию (г, Еу), определенную по формуле (9.57). Для точек внутри активной зоны все три слагаемых в этой формуле не равны нулю, вне активной зоны — лишь два последних слагаемых. Однако сложность геометрии реальных защит и сложность корректного решения уравнения переноса уквантов вынуждают пользоваться приближенными методами расчета. [c.57]

Рис. 112.7. Распределение интенсивности у-излучения I или плотности потока "быстрых нейтронов Ф вдоль оси полого прямого цилиндрического канала от дисковых изотропных источников у-иэлучения с энергией =0,412 Мэе (а) и нейтронов (Ро—а—Ве)-источника (б) для указанных геометрии задач (верхние рисунки размеры — в сантиметрах). Данные отнесены к мощности источника у-квантов /о=1 Мэв/(см -сек) или нейтронов Л о=1 нейтрон (см сек) в полупространство в направлении канала. Экспериментальные данные (записаны для ннтенсивностн) —///о — ( .

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...