Некоторые результаты расчетов

На рис. 3-10 представлены некоторые результаты расчета по вышеприведенным выражениям. Условия расчета те же, что и для рис. 3-9, за исключением размера [c.108]

В табл. 27 приведены некоторые результаты расчета выбросов для основных моделей автомобилей на одном из режимов эксплуатационного цикла — установившемся движении со скоростью 60 к.м/ч на горизонтальном участке дороги с асфальтобетонным покрытием. [c.105]

Течение в областях сак, акк, 1кЬ определяется решением Прандтля— Майера. Участок образующей М прямолинеен. Некоторые результаты расчетов приведены в таблице 4. Во всех примерах Ха = Уа = О, у = 1,4. Таблица 4. [c.131]

Некоторые результаты расчета при 6 = 3 м приведены на рис. 125 а —эпюра поперечных изгибающих моментов в плоской раме б — эпюра поперечных изгибающих моментов для среднего поперечного сечения пространственной рамы при х= 0 м в —эпюра продольных нормальных напряжений для среднего поперечного сечения пространственной рамы. Штриховой линией на рис. 125, а и б показаны кривые эпюры от местной нагрузки. [c.341]

Некоторые результаты расчетов эволюции ударных волп в железе. На рис. 3.4.5, 3,4.й приведены результаты численного решения нестационарной задачи в виде эпюр напряжений о и объемной концентрации а, исходной Fe > фазы в различные моменты временя после плоского удара железной пластиной толщиной Ь = 3 мм о мишень (занимающую полупространство г>0) из того же материала со скоростью Уо = 2,0 км/с, В качестве [c.277]

Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.5.6— 4.5.8. Естественно, что из-за потерь энергии газа в капли затухание переднего скачка происходит интенсивнее, чем в чистом газе, особенно если в начальный момент капли находятся перед взрывной волной. Дисперсная фаза, попадая в волну, быстро разгоняется до локальной скорости газа за время около 0,3 мс, а затем начинает двигаться быстрее газа (так как последний замедляется из-за волны разрежения), подталкивая газ как некий проницаемый поршень . [c.358]

Некоторые результаты расчета профилей скорости, тока, индуцированного магнитного поля и температуры приведены ниже. [c.419]

Некоторые результаты расчета по методике 14 приведены на рис. 6. [c.93]

На рис. 7.1 и в табл. 7.1 приведены некоторые результаты расчетов по имитационной модели геологоразведки для рассматриваемой газоносной провинции. Рис. 7.1 дает графическую интерпретацию матрицы вероятностей разных величин приростов запасов газа при варьируемых капиталовложениях в геологоразведку. Он поз- [c.142]

Для описания систем на атомном уровне используется квантовая механика. Ее математический аппарат достаточно сложен и здесь не рассматривается. Приведем только некоторые результаты расчетов, хорошо совпадающие с наблюдениями. [c.96]

Некоторые результаты расчетов по формуле (49) приведены в табл. 36. [c.142]

Программирование задачи и некоторые результаты. Расчет амплитудно-частотно-массовой характеристики требует выполнения большого объема вычислительной работы и практически осуществим лишь на основе применения электронных цифровых машин. [c.142]

Опишем теперь некоторые результаты расчетов сервиса при одновременном учете ограничений в нескольких кинематических парах. Начнем со случая, когда такие ограничения вводятся для двух кинематических пар. В таблице приведены результаты распределения значений сервиса для ряда вариантов при тех же соотношениях длин манипулятора. Здесь учитывались только ограничения в парах К , з суммарный угол допустимых поворотов в этих парах одинаков для всех пяти вариантов 2—6 интервалы Jj допустимых углов указаны в первых столбцах таблицы. Для сопоставления приведем вариант 1, отвечающий случаю, когда ограничения отсутствуют. В остальных столбцах таблицы приведены значение коэффициента сервиса Q величина в, равная максимальному из 0 в двух четвертях полуплоскости 2 О, 2 0 отношения Wi, W , зон, в которых 0,95 < 0 < 1 0,8 0 < 0,95 0,5 0 0,8 по площади рабочего пространства. Как видим, наиболее существенно на величину влияет ограничение угла (р (для вариантов 5, 6 0 максимально). При одинаковых полных углах поворота в парах и существенное значение приобретают относительное расположение интервалов и (см. варианты 2—4). Если они сдвинуты в разные стороны (3), то 0 макси- [c.87]

Предварительный анализ критерия 3j на чувствительность. Для определения чувствительности критерия к изменению параметров, входящих в (И), рассчитывался оптимальный ряд силовых головок для различных функций спроса Р (N), различной годовой программы выпуска Ai и различной цены головок U,i. Некоторые результаты расчета представлены на рис. 1 и в табл. 2. [c.172]

Таким образом, формула (9-46) позволяет определить условия разрушения композиционного теплозащитного материала, при которых различием температур газа и стенок пористого каркаса еще можно пренебречь. На рис. 9-18 приведены некоторые результаты расчетов по этой формуле. [c.273]

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

На рис. 5.33 и 5.34 представлены некоторые результаты расчетов полей скоростей, температур натрия и паросодержания в трубах ПГ для АЭС с реакторами типа БН. [c.217]

Некоторые результаты расчетов представлены в виде графиков зависимости теплоотдачи излучением в топке [c.97]

Некоторые результаты расчетов с помощью ЦВМ показаны на рис. 5.17. Для сравнения там же пунктиром изображены кривые для многоканальной системы без аппаратурного резерва, но с тем же общим количеством устройств. Из графиков видно, что при одинаковых коэффициентах использования оперативного времени система с ненагружен-ным дублированием каналов имеет большую вероятность безотказного функционирования, чем 2т-канальная система. Однако поскольку количество каналов в ней вдвое меньше, то и выполняемое ею задание вдвое меньше. При одинаковом же объеме задания восстанавливаемая т-канальная система существенно уступает по вероятности безотказного функционирования 2т-канальной системе без аппаратурного резерва, о чем можно судить по данным табл. 5.5.3, рассчитанным для ,i = 10X и 1/ = 1. [c.184]

Некоторые результаты расчетов по формулам (6.2.15) и (6.2.16) в предположении, что Xi(a) =а ч(1) = aXi показаны на рис. 6.7. [c.244]

Массивы данных, освобожденные от резко выделяющихся значений, были введены в оперативную память ЭВМ вместе с константами, определяющими заданные допуски, число элементов выборок и допустимые предельные значения. Некоторые результаты расчетов даны в табл. 19. Приведены оценки следующих характеристик среднего арифметического X среднего квадратического отклонения 5 технологического допуска бт процента брака q коэффициента точности Тп. [c.99]

Некоторые результаты расчета представлены на рис. 5-2—5-5. При анализе графиков следует иметь в виду, что характер снижения теплоотдачи по мере увеличения х обусловлен не только утолщением пленки, что имеет место при конденсации чистого неподвижного пара. На рисунках отражен результирующий эффект, обусловленный также влиянием скорости смеси на диффузионное термическое сопротивление и на величину трения на поверхности пленки. К сожалению, отсутствие обоб- [c.131]

Эти уравнения в квадратурах не интегрируются. Они просто решаются численным интегрированием. Приведем некоторые результаты расчетов. [c.75]

Практически последней формулой можно пользоваться при всех значениях tjs 504 Некоторые результаты расчетов по формулам [c.301]

Мы начнем эту главу с анализа теплообмена в области, достаточно удаленной от входа в трубу, где профили скорости и температуры полностью стабилизированы. Эту задачу решим для труб с различной формой поперечного сечения — круглой трубы, кольцевого канала, труб прямоугольного и треугольного сечения. Мы рассмотрим теплообмен при нагревании (или охлаждении) обеих стенок кольцевого канала, а также при изменении плотности теплового потока по окружности трубы. Затем мы рассмотрим класс задач теплообмена в термическом начальном участке при полностью развитом профиле скорости. Предполагается, что температура жидкости до некоторого сечения трубы однородна и равна температуре стенки трубы (теплообмен в этой области отсутствует). Вниз по потоку от этого сечения происходят теплообмен и развитие профиля температуры. Наиболее подробные решения получены для теплообмена в термическом начальном участке круглой трубы. Приведены также решения для термических начальных участков труб прямоугольного сечения и кольцевых каналов. Рассмотрен метод, с помощью которого решения для термического начального участка при постоянной температуре стенки и при постоянной плотности теплового потока на стенке трубы можно использовать для расчета распределения температуры жидкости при произвольном изменении температуры или плотности теплового потока на стенке вдоль оси трубы. Наконец, приведены некоторые результаты расчета теплообмена для объединенного гидродинамического и термического начального участка, т. е. для случая, когда на входе в трубу как скорость жидкости, так и температура однородны по сечению. [c.131]

Некоторые результаты расчета теплообмена в трубах различного сечения, полученные в (Л. 5] численными методами, приведены в табл. 8-2. [c.148]

Исходным дифференциальным уравнением для этой задачи по-прежнему является уравнение (4-37). Остаются справедливыми также уравнение (10-2) и граничные условия для температуры. Так как для уравнения движения были получены автомодельные решения, следует ожидать, что такие решения могут быть найдены и для уравнения энергии. С помощью указанной выше подстановки преобразуем уравнение энергии в обыкновенное дифференциальное уравнение, аналогичное уравнению (10-4), но с заменой числа Рг на Pr(m + 1). Решением этого уравнения является уравнение (10-8), в котором также вместо числа Рг используется Рт(т + ). Функция t, представляет собой решение соответствующей динамической задачи для обтекания клиновидных тел (гл. 7). Некоторые результаты расчета теплообмена, проведенного Эккертом [Л. 1], представлены в табл. 10-2. [c.252]

Рассмотрен явный разностный метод решения уравнений теплового н гидродинамического пограничных слоев. Найдены необходимые условия сходимости. которые, как показывают специально проведенные на ЦАМ расчеты. близки к достаточным. Приведены некоторые результаты расчета плоского пограничного слоя для случая внешней и внутренней задач. [c.7]

Расчеты, проведенные для случая установки регулятора с условным проходом 2" в подводящую линию привода (табл. 2), показывают, что с переходом к равноускоренному движению поршня, т. е. с увеличением Q, характеризующей отношение эффективных площадей сечений выхлопного к подводящему трубопроводу, влияние регуляторов сказывается в большей мере. Некоторые результаты расчета представлены на рис. 2, а графиками т = Ti + тп = / (Q), где XI и тц — безразмерное время подготовительного этапа и этапа движения поршня привода. [c.34]

На рис. 2 и 3 показаны некоторые результаты расчета поверхностного трения. Индекс нуль относится к пограничному слою чистого воздуха на непроницаемой стенке (о>ш=0). [c.74]

На рис. 118 в качестве примера приводятся некоторые результаты расчета (именно по последнему способу) потенциального течения в осесимметричном канале, которое здесь рассматривается как [c.359]

В результате определялась функция прогибов у ( , х) для различных значений параметров. По найденным кривым у t, х) д ожно построить зависимость критического времени от характерных параметров задачи (например, величины нагрузки Р, возраста и т. д.). Приведем некоторые результаты расчетов для стержня, состоящего из двух кусков одинаковой длины, причем внутри каждого куска возраст постоянен. Введем безразмерные переменные з [0, 1], У1, и по формулам [c.245]

Рассмотрим некоторые результаты расчетов, выполненных по приведенным выше методикам. Расчет границ регулирования аналитическим методом выполнен для следующих условий. Измеряется наибольший (наименьший) или средний размер данного параметра-Контролируемые размеры и отклонения формы параметра расире- [c.26]

Ниже представлены некоторые результаты расчетов, полученные с использованием приведенного алгоритма. Распределение радиальных и широтных напряжений по толщине стенки двухслойной трубы, нагруженной по внутренней поверхности давлением в виде функции Хевисайда в различные моменты времени, показано на рис. 1. Свойства внутреннего слоя близки к стали (pi = 8,7 10 кг/м , = = 2,05 Н/м , Vl = 0,3), наружного — к алюминию (рз = 2,9 X X 10 кг/м , Е = 0,686 1011 н/м , Vg = 0,3). Труба находится в условиях плоского напряженного состояния. Для большей общности кривые построены в безразмерных координатах т) = r/Zfj, Т = = itlRi- Штриховыми линиями показано распределение напряжений при статическом приложении нагрузки. Как видно (рис. 1, б), распределение широтных напряжений по толщине стенки второго слоя при статическом приложении нагрузки практически совпадает [c.252]

В таблице приведены некоторые результаты расчетов, дополня-юпще описанную выше качественную картину проскальзывания количественными характеристиками. Результаты приведены для оболочки, содержащей пять витков навивки, при флв = 0,217, в виде значений коэффициента трения и углов, определяющих положение краев зон проскальзывания, соответствующих начальному и конечному расположению зон для всех рассмотренных случаев. [c.308]

Рассмотрим некоторые результаты расчета спонтанно конденсирующегося пара в решетках при невысоких начальных давлениях и сверхзвуковых скоростях. Зона конденсации располагается в косом срезе межлопаточного канала, непосредственно за минимальным сечением, что иллюстрируется рис. 4.4, на котором приведены результаты расчета течений насыщенного и перегретого пара в сопловой решетке С-9012А в виде линий постоянных значений влажности г/(. Как видно, концентрация влаги растет вдоль косого среза до внешнего кромочного скачка уплотнения, в котором происходит некоторая подсушка потока. С ростом начального пере- [c.136]

Некоторые результаты расчетов по одномерной схеме приведены в гл. 1, Ниже рассмотрены некоторые данные, дополняющие рис. 1.1—1.3, и проведено сопоставление с экспериментом. Кратко напомним, что расчетным путем установлено влияние дисперсности ка распределение статических и полных давлений вдоль суживаю-шегося сопла при отсутствии скольжения дискретной фазы (см. рис. 1.1). Изменение полного давления вдоль сопла при различных Vo, Уо и Гко было показано на рис. 1.2. На рис. 1.3 иллюстрировалось интенсивное изменение коэффициентов скольжения и степени влажности вдоль сопла, профиль которого показан на рис. 1.1. Коэффициенты потерь кинетической энергии, учитывающие только взаимодействие капель с несущей фазой (см. рис. 1.4), резко увеличиваются с ростом степени влажности и радиуса частиц и несколько снижаются с увеличением коэффициентов скольжения. [c.228]

Некоторые результаты расчетов по формуле (4.5.7) показаны на рис. 4.11. При наличии только одного ограничения средняя наработка до первого отказа увеличивается по линейному или экспоненциальному закону при увеличении резерва времени (кривые с, и д = оо и ita=oo соответственно) и может достичь любого значения. С введением второго ограничения значение Гер падает, причем эта характеристика наиболее чувствительна к ограничению на суммарное время простоя в ремонте. Так, при 1/и = 5 в результате изменения от 3 до со величина ЯГер увеличивается от 5,75 до 6, тогда как изменение [.lin от 3 до оо при р/д=5 вызывает увеличение ЯГср от 4 до 148,4. Поскольку двойное ограничение возникает лишь при достаточно рассмотреть лишь зависимости T p(tu, t-p) при изменении tp, от нуля до и при изменении ivi от до оо. При заданном tu увеличение /д в указанном диапазоне приводит к увеличению ЯГср от единицы до 1-гц и, а увеличение /и при заданном /д — к увеличению ЯГср от 1-Ь х д до exp(fi/3). [c.131]

При больших п второе и третье слагаемые могут не учитываться из-за их малости. На рис. 5.35 приведены некоторые результаты расчетов по формулам (5.10.15) —(5.10.21). Из графиков видно, что резерв времени и при периодическом контроле существенно повышает вероятность безотказного функционирования, даже если его кратность невелика. Так, при десятиэтапном задании и вероятности сбоя в канале при выполнении одного этапа q = 0,2 добавление 40% рабочего времени позволяет повысить вероятность безотказного функционирования от 0,11 до 0,83, а при д=0,1 резерв времени в 20% увеличивает эту вероятность от 0,35 до 0,86. Среднее относительное превышение бз времени выполнения задания над минимальным + является весьма устойчивой характеристикой при увеличении объема задания. Изменяясь в небольших пределах, бз асимптотически приближается к значению /р, причем сверху для четных п и снизу для нечетных. Еще более устойчивой характеристикой при изменении п является средняя доля полезного времени системы в оперативном интервале t. Уже при небольших t/Q она становится практически равной предельному значению р. На рис. 5.35 для сравнения пунктиром изображена зависимость вероятно-15 227 [c.227]

Анализируя формулы (5.10.39), (5.10.48) и (5.10.51), можно оценить влияние различий в алгоритме загрузки каналов на характеристики надежности системы. Некоторые результаты расчетов ва/Э для <7 = 0,1 приведены в табл. 5.10.3. [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...