Слои Геометрические характеристики

В [1,2] были проведены оптические исследования и измерения давления в возмущенной области при свободном и несвободном взаимодействиях косых скачков уплотнения С, генерируемых вертикальной гранью А прямого двугранного угла, установленной под углом а к набегающему потоку, с пограничным слоем на его горизонтальной грани В - пластине со скольжением (фиг. 1). Результаты оптических исследований течения в плоскости D, перпендикулярной ударной волне С, позволили заключить, что при увеличении угла стреловидности е передней кромки горизонтальной пластины вплоть до ее совпадения с линией отрыва пограничного слоя геометрические характеристики области отрыва и наклон косого скачка уплотнения над ней совпадают с таковыми при свободном взаимодействии ударной волны с турбулентным пограничным слоем [3-5]. [c.57]

Заключение. В широком диапазоне изменения определяющих параметров с использованием различных методов проведено экспериментальное исследование свободного и несвободного взаимодействий косых скачков уплотнения, генерируемых вертикальной гранью прямого двугранного угла, с пограничным слоем в окрестности острой передней кромки горизонтальной грани - пластины со скольжением при числе Маха невозмущенного потока М = 3.04 и единичном числе Рейнольдса Re = 10 м . Для различной интенсивности падающей ударной волны установлено, что при увеличении угла стреловидности передней кромки горизонтальной пластины, установленной по потоку, вплоть до величин, когда осуществляется ее совпадение с линией отрыва пограничного слоя, геометрические характеристики области отрыва, наклон косого скачка уплотнения над областью отрыва и величина плато давления практически совпадают с их значениями при свободном взаимодействии ударной волны с турбулентным пограничным слоем в конических течениях. [c.68]

Для различных значений интенсивности р, падающей ударной волны установлено, что при увеличении угла стреловидности е передней кромки горизонтальной пластины, установленной по потоку, вплоть до величин, когда осуществляется совпадение передней кромки с линией отрыва пограничного слоя, геометрические характеристики области отрыва ф и у, наклон косого скачка уплотнения над областью отрыва б, и величина "плато" давления Рр практически совпадают с их значениями при "свободном" взаимодействии ударной волны с турбулентным пограничным слоем в конических течениях [4-6]. При "несвободном" взаимодействии продолжает вьшолняться фундаментальное свойство отрывных течений турбулентного пограничного слоя -совпадение величин давления "плато" рр и давления за косым скачком уплотнения над областью отрыва, хотя линия отрыва располагается непосредственно у острой передней кромки, где имеет место ламинарный пограничный слой. [c.66]

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

С целью выявления взаимосвязи физических и геометрических характеристик поверхностных слоев конденсированных сред, а также для обоснования в дальнейшем закономерностей в явлениях, происходящих на различных границах раздела, предложена гипотеза о необходимости существования переходного поверхностного слоя на границах раздела. [c.113]

Формула (2.55) не дает возможности вычислить нормальные напряжения, так как неизвестна величина радиуса кривизны р нейтрального слоя и не установлено положение этого слоя, т. е. неизвестно, откуда отсчитывать расстояния у. Она дает лишь представление о характере распределения а по сечению. Задача состоит в том, чтобы установить зависимость между величинами изгибающего момента, геометрических характеристик сечения и нормальных напряжений. [c.287]

Величина I называется длиной пути перемешивания (или смешения). Из приведенных рассуждений следует, что путь перемешивания / характеризует существующую в турбулентном потоке возможность для жидких частиц свободно перемещаться из одного слоя в другой, а значит является одной из характеристик внутреннего механизма турбулентного потока. Однако путь перемешивания не следует понимать буквально как путь свободного перемещения жидких частиц в современной гидромеханике эту величину трактуют как геометрическую характеристику внутренней структуры турбулентного потока или как масштаб турбулентности. [c.102]

Совокупность зависимостей (6.2.1)-н(6.2.9) можно рассматривать как систему уравнений, используемую для определения давления рд, скорости У , а также геометрических характеристик dj, /у, dp х, а, g. Решение этой системы осуществляется методом последовательных приближений. Вначале задаются ожидаемой величиной угла s на который поворачивается струйный слой при встрече с поверхностью тела. При этом для упрощения расчета можно исходить из плоской схемы обтекания поверхности, включая зону присоединения. Принимается также, что в месте, где передняя сферическая часть поверхности раздела переходит в коническую, толщина пограничного слоя пренебрежимо мала. [c.398]

Следует отметить, что если современный уровень развития методов и средств контроля готовых изделий достаточно высок, то в отношении контроля технологических параметров полимерных материалов и изделий в процессе производства достижения еще незначительны. Наиболее важными технологическими параметрами, которые необходимо контролировать в процессе производства изделий, являются такие, как влажность всех компонентов, вязкость связующего, кинетика твердения, плотность материала на всех стадиях его изготовления, упругие и прочностные характеристики армирующего наполнителя и готового изделия, геометрические характеристики армирующего наполнителя (диаметр волокон, толщины слоев) и готовых изделий, а также наличие различных дефектов. [c.253]

Томограммы СО I, 2 (рис. 22, 6) позволяют определить среднее значение толщины контролируемого слоя и его изменения по полю томограммы, стандартный образец 3 — оценить диапазон контролируемых плотностей материалов. Стандартный образец (рис. 22, в) используют для определения всех геометрических характеристик контроля в плоскости контролируемого сечения. [c.454]

Геометрическими характеристиками такого слоя являются относительное живое сечение дырчатого листа или сопл ф1, приведенная высота слоя тяжелой фазы (весовой уровень) ho и диаметр отверстий сопл Z)i. [c.76]

Выше было выяснено, что основными геометрическими характеристиками. непроточного по тяжелой фазе ( о=0) динамического слоя являются диаметр отверстий, раздающих легкую фазу Du их относительное живое сечение ф1 и приведенный уровень тяжелой фазы. Безразмерные значения Di и ho могут быть образованы [c.81]

Рассмотренные выше параметры внешнего воздействия на материал, изменение геометрических характеристик элемента конструкции в отдельности и все вместе оказывают воздействие на материал через изменение условий протекания пластической деформации. Однако во всех ситуациях соблюдается подобие условий страгивания трещины доминирует нормальное раскрытие берегов трещины (тип I) и в ее вершине в срединных слоях образца или элемента конструкции имеет место объемное напряженное состояние. Минимальная работа разрушения будет определяться максимальной величиной предела текучести, как это следует из условия (2.25). Она достигается при идеально хрупком разрушении материала. Такая ситуация может быть реализована в условиях динамического нагружения, когда материал не успевает реализовать пластические свойства, а также за счет снижения температуры окружающей среды до критической температуры хрупкости. [c.117]

Можно видеть, что максимальное значение коэффициента потерь и соответствующая ему температура существенно зависят от геометрических характеристик. При этом наиболее трудным оказывается подбор такой конфигурации демпфирующего покрытия с подкрепляющим слоем, при которой его максималь- [c.300]

Многослойные демпфирующие покрытия с подкрепляющими слоями часто используются для повышения демпфирующих свойств конструкции [6.11, 6.12]. Обычно, увеличив число слоев, можно усилить демпфирование для соответствующей формы колебаний, Однако в результате проведения большого числа экспериментов с многослойными демпфирующими покрытиями с подкрепляющими слоями было обнаружено, что наибольшие деформации поперечного сдвига возникают в первом демпфирующем слое, т. е. ближайшем к конструкции. Иными словами, работа каждого последующего слоя приводит к увеличению жесткости подкрепляющего слоя, к которому прикреплен первый демпфирующий слой (рис. 6.32 и 6.33). На этих рисунках показаны зависимости коэффициента потерь от температуры в консольной балке для различных демпфирующих покрытий с подкрепляющими слоями. На рис. 6.32 и 6.33 представлены результаты для двух двухслойных покрытий с подкрепляющими слоями, каждое из которых состоит из демпфирующего слоя толщиной 50,8 мкм и различными подкрепляющими слоями из алюминия. Видно, что различные демпфирующие устройства демонстрируют примерно одинаковые демпфирующие свойства, поскольку толщины алюминиевых подкрепляющих слоев были одинаковыми. Это означает, что все слои, лежащие выше первого, служат в основном лишь для повышения жесткости первого слоя. На рис. 6.32 приведены данные для трех различных геометрических характеристик демпфирующих покрытий с подкрепляющими слоями однослойное покрытие с демпфирующим слоем толщиной [c.304]

Постановка задачи и исходные соотношения. Рассмотрим п-слойную цилиндрическую оболочку (рис. 1). Слои представляют собой тонкие цилиндрические оболочки с разными упругими и геометрическими характеристиками. Радиусы и толщины слоев обозначим через Ri и 2hi соответственно, причем Ri - - h. = -Ri+i — Ai+i, Ri hi = i i i + hi i = i соответствует нижнему слою). [c.292]

Биметаллические материалы изготовляются всеми известными металлургическими способами (прокатка, наплавка, прессование, экструзия, волочение, сварка трением, взрывом, импульсная электромагнитная сварка, диффузионная сварка, порошковая металлургия). Следовательно, важнейшая задача в области конструирования машиностроительного материала — определить (в зависимости от условий работы проектируемого объекта) рациональный состав и число слоев, необходимое соотношение толщин основного металла и плакирующего слоя, уровень прочности межслойной связи и другие физико-механические и геометрические характеристики, обеспечивающие градиент изменения свойств по сечению материала, соответствующий характеру нагрузок, действующих на элемент конструкции. [c.13]

Проведенные на этой установке опыты позволили впервые получить данные о работе контактной камеры экономайзера при высокой температуре исходной воды. Эти данные были впоследствии использованы при проектировании промышленных установок па Бердичевской электростанции. Следует отметить, что обе описанные выше опытные установки предназначались в первую очередь для определения степени нагрева воды и охлаждения газов в зависимости от геометрической характеристики насадки и режимных параметров. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление изучались попутно, поэтому точность полученных результатов по теплообмену сравнительно невелика. К тому же опыты проводились в ограниченном диапазоне начальной температуры газов и только в слое беспорядочно лежащих колец малых размеров. [c.51]

Влияние слоя загрязнений на теплопередачу учитывается введением в расчет условного коэффициента загрязнения Геометрические характеристики топки и лучевоспринимающей поверхности нагрева учитываются в расчете величинами ijj и д. [c.249]

Применение того или иного метода восстановления работоспособности конструктивных элементов помимо факторов, обусловленных объемом ремонтного фонда, определяется видом материалов, из которых изготовлены элементы, их геометрическими характеристиками, условиями работы в машине, факторами технологического характера. К технологическим факторам обычно относят наличие и вид термической или химико-термической обработки материала элемента наличие на поверхности детали специального покрытия или слоя металла со специальными свойствами допустимость местных нагревов и возникающих при этом остаточных напряжений и деформаций и т. п. [c.128]

Наименование технологических факторов Изменение геометрических характеристик поверхности детали Изменение физико-механических свойств поверхностного слоя детали Влияние технологических факторов на эксплуатационные свойства деталей машин [c.397]

Результат исследований барботеров с различными дырчатыми листами позволяет сделать общий вывод о том, что в достаточно толстых слоях величины тр и ф определяются, в основном, Wq и у /у . Влияние иа зависимость между этими величинами геометрических характеристик листа фх и о/(у —у") хотя и невелико, но не совсем однотипно для различных дырчатых листов. [c.333]

Величину 25 называют геометрической характеристикой поглощающего (излучающего) плоского слоя газа и обозначают через б [Л. 97]. Для других форм газовых сред (например, шара, цилиндра) величина 6 имеет другое значение. Геометрическая характеристика б независимо от формы газовой среды определяется из выражения [Л. 97] [c.249]

Для замкнутых каналов, сечение которых отличается от круга, коэффициент теплоотдачи является функцией геометрических характеристик. Например, для канала треугольного сечения такой дополнительной характеристикой является отношение длин сторон треугольника. Однако при турбулентном течении тонкий ламинарный подслой почти не меняет своего размера в зависимости от формы стенки. Наблюдающееся же вздутие слоя в углах и изменение его профиля около выступов имеют только местное значение. В результате этого закономерности теплоотдачи при турбулентном течении в каналах различной формы, в общем, остаются одними и теми же. Из опытов следует, что приближенно в этом случае можно пользоваться формулой (10.77), вводя в критерии Nu и Re так называемый эквивалентный диаметр [c.210]

Исследования показали, что гидравлическое сопротивление насадки не зависит от числа оборотов ротора, поэтому критерий Но исключен из уравнения (14). Гидравлическое сопротивление шарикового слоя в значительной степени зависит от его геометрических характеристик. Вследствие этого гидравлическое сопротивление воздухоподогревателя определяется при различных значениях геометрического [c.61]

Для водопарового тракта, отличающегося сложностью конфигурации, особое значение приобретают местные сопротивления. Их величина зависит от геометрических характеристик канала. Причиной местных потерь является отрыв пограничного слоя от стенок и возникновение вихрей в потоке, в которых теряется значительное количество энергии. Элементы водопарового тракта, кроме малого коэффициента гидравлического сопротивления должны удовлетворять еще требованиям компактности, легкости и минимально подвергаться эрозии. [c.186]

Система (10) не. содержит геометрической характеристики канала. Между тем величина гидравлического сопротивления всегда относится к каналу заданной формы и длины. Чтобы добиться полноты системы (10) в геометрическом отношении, следует ввести геометрическую характеристику канала. Поскольку гидравлическое сопротивление при поверхностном кипении, как показывает опыт, определяется соотношением масс жидкости, протекающей по каналу в осевом направлении и перемещаемой паровыми пузырями из пристенного слоя в ядро потока, а эти массы при прочих равных условиях и данной скорости течения пропорциональны площади поперечного сечения и площади поверхности, ограничивающей канал, то- [c.56]

Износ. Механизм износа эластомерных уплотнений весьма сложен и определяется комплексом физико-механических свойств и геометрическими характеристиками фрикционной пары. По И. В. Крагельскому [26, 52] характер и интенсивность износа зависят от вида нарушения фрикционных связей. В зависимости от прочности возникающей между эластомером и твердым телом связи различают пять видов нарушения единичных адгезионных связей, из которых вытекают три основных вида износа 1) адгезионный, приводящий к своеобразному скатыванию или намазыванию поверхностного слоя эластомера 2) абразивный, вызванный микрорезанием эластомера острыми выступами поверхности или частицами загрязнений 3) усталостный, вследствие многократного деформирования поверхностных слоев эластомера выступами неровностей контртела. При скольжении в эластомере перед выступом микронеровности возникает зона сжатия, а позади него — зона разрежения. Если относительное внедрение hir велико h — глубина внедрения г — радиус неровности), происходит микрорезание. Если hIr мало, происходит многократная деформация поверхностных слоев эластомера, приводящая к постепенному усталостному износу. Это основной вид износа уплотнений при трении по хорошо обработанным поверхностям и наличии смазки. Износ материалов оценивается следующими основными характеристиками удельным износом i и интенсивностью износа У, связанными [c.79]

Рис. 2. Зависимость теплоотдачи слоя в гладких каналах от геометрических характеристик (а) (при Ре = 4 ООО) и условии стесненности движения (ff) (при Ре = 8 ООО), по данным о—по результатам авторов для графитных частиц.

Большое число опытов (около 300), проведенное в широком диапазоне изменения основных факторов, позволило выделить влияние каждого из них на (Процесс теплообмена и получить для теплоотдачи продольно движущегося в гладких каналах слоя обобщенную зависимость, охватывающую и литературные данные. IB качестве определяющего размера был принят диаметр поверхности нагрева (термический диаметр), что обеспечило минимальный разброс опытных точек. Теплофи-зичеакие характеристики слоя определялись по данным авторов [Л. 6] как функция температуры и пористости движущегося слоя. Геометрические характеристики исследованных гладких каналов изменялись в следующих пределах диаметр кожуха 1>к = 133- б0 мм диаметр стержня D = 54- 21,45 мм длина стержня L = 2,3—1,36 м-, эквивалентный диаметр канала Dg = 27—,111,56 мм. [c.642]

Это решение поэво чяет определить температурное поле многослойной системы пластик с неидеальным тепловым контактом, о источниками тепла, неравномерным начальным распределением температурн в зависимости от числа слоев системы, теплофизачесюис и геометрических характеристик и вида внешних граничных условий. [c.129]

С целью выявления взаимосвязи физических и геометрических характеристик поверхностных слоев конденсированных сред, а также для обосно-. вания в дальнейшем закономерностей в явлениях, происходящих ва различ- [c.291]

Существующие классификации способов получения покрытий недостаточно полно охватывают все разнообразие пзвестных технологии. Решение этой проблемы возможно при использовании представлений теории формообразования [1, 2]. Возможны три основн1.1Х случая формообразования покрытий 1) путем преобразования (насыщения) поверхностных слоев основного матерпа.ча изделия, когда продвижение границы покрытия происходит в глубь основного материала 2) путем наращивания слоев материала покрытия на заготовку из основного материала 3) совмещением наращивания слоев покрытия п преобразования поверхностных слоев. Однако в любом случае основным признаком формообразования является возникновение твердого тела с определенными геометрическими характеристиками поверхностей раздела его частей из разнородных материалов. Возникновение новой конфигурации твердого тела является необязательным, хотя и может быть совмещено с процессом получения покрытия. [c.34]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

В соответствии с современными представлениями качество поверхностного слоя является сложным комплексным понятием и определяется двумя группами характеристик (рис. 7.4). Геометрические характеристики качества поверхности показаны на рисунке в порядке уменьшения их абсолютных величин отклонения формы (макрогеометрия) волнистость шероховатость (микрогеометрия) субмикрошеро- [c.158]

Таким образом, электроискровое легирование позволяет изменять в заданном направлении фпзнко-Анемические и геометрические характеристики поверхностного слоя для придания ему необходимых свойств повышения износостойкости, повышении или понижения твердости, повышения усталостной прочности, уменьшения склонности к схватыванию поверхностей при трении, повышение коррозионной стойкости, жаростойкости, электропроводности и эмиссионных свойств. [c.184]

Структура метода расчета на износ с учетом физических, химических и механических факторов. Проблема трения, износа, смазки является комплексной и базируется на фундаментальных законах физики, химии, механики сплошных сред, термодинамики, материаловедения. Закон изнашивания твердых тел в общем случае должен учитывать физические, химические, механические явления, протекающие в контакте, а также изменение контактной ситуащ1и (геометрических характеристик контакта, кинематики движения, структуры, состава приповерхностных и поверхностных слоев материалов, химических соединений на поверхностях твер- [c.178]

Математическое моделирование, закон поверхностного разрушения твердых тел при трении в общем случае должны учитывать физические, химические, механические явления, контактную ситуацию, изменение геометрических характеристик твердых тел во времени, кинематику движения, структуру и состав поверхностных и приповерхностных слоев, образование химических поверхностных соединений, состояние смазочного слоя. Получение уравнений, характеризующих в общем случае процесс поверхностного разрушения при трении, должно базироваться на синтезе эксперимента и математических моделей, учитывающих физико-химические процессы, механику сплошных сред, термодинамику и материаловедческий аспект проблемы. Разрабатываемый теоретико-инвариантный метод расчета поверхностного разрушения твердых тел при трении основывается на уравнениях эластогидродинамической и гидродинамической теории смазки, химической кинетики, контактной задачи теории упругости, кинетической теории прочности и учитывает теплофизику трения, адсорбционные и диффузионные процессы. Цель данных исследований —в получении из анализа и обобщений экспериментальных результатов критериальных уравнений с широкой физической информативностью структурных компонентов, полезных для решения широкого класса практических задач и необходимых для ориентации в направлении постановки последующих экспериментальных работ. Исследования в данной области будут углубляться и расширяться по мере развития знаний о физико-химических процессах, г[ротекающих при трении, получения количественных характеристик и развития математических методов, которые обобщают опытные наблюдения. [c.201]

Комплексная геометрическая характеристика пучка (4.65) позволила обобщить опытные данные по теплоотдаче и гидравлическому (5опротивлению и для геометрически неподобных аппаратов [10]. С использованием числа Fr бьш разработан метод расчета теплоотдачи, основанный на введении эффективной толщины пристенного слоя [c.121]

С целью выявить зависимость расхода теплоносителя от геометрических характеристик канала были проведены опыты на всех каналах. Наибольший интерес для раскрытия механизма влияния скорости движения слоя и геометрических характеристик поверхности нагрева на теплообмен представляют результаты визуальных наблюдений на полуйа-налах, приводимые ниже. [c.641]

На рис. 3 представлена зависимость критического числа Фруда от эквивалентного размера графитных частиц (рис. 3,а) и предельной скорости слоя (ipH . 2,6) для различных условий движения слоя и геометрических характеристик каналов. Если учесть, что в условиях плотного слоя критерий Фруда измеряется многими десятками и тысячами, а также принять во внимание предварительность данного определения (в проведенных опытах граница разрыва плотного слоя не устанавливалась достаточно точной то можно независимо от размера частиц принять в качестве области критического числа Фруда Ргкр = 2-4-5. При этом определенную корректировку можно производить методом последовательного приближения по рис. 3,6. [c.656]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...