Сопло расходное

Таким образом, управляй изменением расхода, можно в одной и той же цилиндрической трубе получать на выходе из трубы различные сверхзвуковые потоки, в то время как геометрическое сопло на расчетном режиме может быть использовано для получения потока только с одним заданным числом М. Для каждого числа М на расчетном режиме надо иметь свое геометрическое сопло. Расходные сопла применяются в лабораторной практике [15]. [c.146]

При этом получим в дополнение к известному соплу Лаваля (геометрическое воздействие) еще три указанных Л. А. Вулисом способа перехода через скорость звука, т. е. расходное, механическое и тепловое сопла. [c.203]

Расходное сопло дает возможность получить переход через скорость звука за счет изменения расхода газа в трубе постоянного сечения dF = 0) при отсутствии обмена с внешней средой работы dL = 0) и тепла (й( нар = 0) и без трения (dL p = 0). В этом случае соотношение (49) принимает следующую форму [c.204]

Расходное сопло в принципе аналогично геометрическому. Если разбить поток в расходном сопле на отдельные струйки постоянного расхода, то каждая из них представляет собой геометрическое сопло с наиболее узким сечением в области кризиса (М = 1) однако сужение элементарных струек в нем осуществляется не путем сужения общего канала, а за счет подвода и отвода дополнительных количеств газа (рис. 5.10). [c.204]

Естественно, что изменение состояния идеального газа в расходном сопле (без трения) идет по изоэнтропическому закону. [c.204]

Различают стандартные и нестандартные суживающие устройства. У стандартных суживающих устройств (диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури) все основные геометрические характеристики нормированы [8], расходные характеристики выверены опытным путем и с известной точностью могут быть рассчитаны. Стандартные устройства могут работать в комплексе с прибором давления (например, дифманометром) без индивидуальной тарировки. [c.210]

Существуют различные способы получения сверхзвуковой скорости потока. Кроме сопла Лаваля (геометрическое сопло) имеются расходные, тепловые, механические и другие сопла (не-геометрические). [c.145]

Рассмотрим теоретические основы некоторых негеометрических сопел и прежде всего расходного сопла. Пусть имеем цилиндрическую трубу с пористыми стенками, так что масса движущегося газа в трубе будет переменной величиной [c.145]

Используя полученную зависимость, можно создать так называемое расходное сопло. Если в цилиндрическую трубу (рис. VI.5) с дозвуковой скоростью на входе подавать через стенки газ, то скорость потока будет расти и в некотором (критическом) сечении, в котором - = 0, она может достигнуть скорости звука. Если за этим [c.146]

Кроме геометрического, расходного, теплового и механического сопел для получения сверхзвуковых скоростей можно воспользоваться комбинированными соплами. Примером могут служить комбинации геометрического и теплового или расходного сопла, приведенные на рис. VI.6. В схеме рис. VI.6, а дозвуковой поток достигает критического сечения в сужающемся канале. После критического сечения сверхзвуковая скорость растет за счет отвода тепла q или массы т вещества. [c.148]

Рис. 34. Контроль отверстия пневматической пробкой с двумя соплами а — схема прибора 6 —расходная характеристика измерительного сопла

На рис. 34, 6 приведена расходная характеристика измерительного сопла, где точки Л и В ограничивают прямолинейный участок. [c.68]

Процесс истечения газа из области высокого давления в область пониженного давления всегда включает две фазы вначале происходит сужение площади поперечного сечения струи, а затем ее расширение. Это справедливо как при звуковых (дозвуковых) скоростях течения газа, так и при сверхзвуковых. Последнее подтверждается характерным изменением профиля проточной части сверхзвукового сопла (Лаваля) (фиг. 1, а), в котором скорость газа между сечениями 1 ж 2 увеличивается до звуковой (критической), а меледу сечениями 2 я 3 — превышает звуковую. Заметим, что в соответствии с известным условием обращения внешних воздействий (геометрических, тепловых, расходных, механических и трения) [2, 31 равенство скорости течения газа местной скорости звука (число Маха М = 1) может устанавливаться не только в узком сечении соила, по и в его расходящейся или сходящейся частях. Как будет доказано ниже, при отсутствии внешнего теплообмена и пренебрежимо малом влиянии трения отмеченное равенство обеих скоростей наступает в случае учета местных сопротивлений входа и выхода в узком сечении сопла. [c.187]

Рис. 5-2. Расходная характеристика короткого сопла d = — 8 мм при течении насыщенной воды (р1 = 12,6 бар).

На рис. 5-7 изображена кривая плотности потока испаряющейся воды, построенная по экспериментальным данным [Л. 8], полученным в опытах по определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел. Нанесенные на графике значения плотности потока (aj-f) в выходном сечении относятся к геометрически подобным между собой соплам с диаметрами на выходе d = 6,8 и 10 мм и отношением l/d =1,6. К соплам подводилась вода при температуре насыщения давление на входе — 14,5 бар. Для сравнения показана также кривая расчетных значе- [c.180]

Топливо через патрубок 1 поступает по внутренней трубке 2 к выходному соплу 3. Пар (или воздух) через штуцер 4 проходит в пространство между внутренней 2 и наружной 5 трубками и через кольцевую щель 6 поступает к соплу 3, где, встречаясь с топливом, распыливает его отсюда аэросмесь выносится в топочный объем. Сечение трубки 2 остается постоянным, поступление же топлива регулируется вентилем на расходной линии. Размеры кольцевой щели 6 изме- [c.144]

В связи с этим для научного и технического обоснования проекта брызгального бассейна большой производительности был спроектирован новый опытный брызгальный стенд для исследований группового расположения сопл [5]. В задачи исследований на стенде входило определение расходных характеристик известных разбрызгивающих устройств, выбор наиболее эффективного типа сопла, напора на соплах, схемы их компоновки, определение эффективности охлаждения горячей воды соплами в условиях взаимного влияния факелов разбрызгивания при различных направлениях и скоростях ветра, установление размеров брызгального бассейна при заданной плотности орошения, прогноз температур охлажденной воды. Решение всех этих задач реализуется на стенде благодаря его технологическим и конструктивным возможностям. [c.42]

Селективные характеристики суживающихся сопл могут быть определены, если известно изменение коэффициентов расхода в зависимости от объемного содержания несущей фазы (или дискретной фазы) и определяющих критериев подобия. Так, на рис. 6.20 показаны зависимости tx(Rei) при различных значениях ф. Номере увеличения Rei коэффициенты (х резко увеличиваются, а затем при Rei lO столь же интенсивно падают и принимают постоянное автомодельное значение. Характерно, что с увеличением расходного объемного содержания несущей фазы значения л и интенсивность его всплеска уменьшаются. [c.224]

Система распределения жидких вяжущих материалов состоит из загрузочного насоса, расходного бака, дозировочного насоса, распределительной трубы с соплами и системы трубопроводов с кранами и шлангами. [c.185]

Рис. 9.10. Зависимости напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора от температуры жидкостного потока на входе в его пассивное сопло

Расходная скорость истечения воды из сопла изменялась от 2,1 до 11,9 м/с. Давление насыщенного пара в конденсаторе находилось в пределах 0,147—0,157 МПа (1,5—1,6 кгс/см ). Температура струи на входе в конденсатор составляла 18,8—89°С. Содержание воздуха в паре не превышало 0,02%. [c.190]

Следует упомянуть еп е об одном типе сопла — о так называемом расходном Сопле, принцип действия которого состоит в следующем. Если ввести представление [c.296]

Гипотеза о влиянии на расходные характеристики сопла сниженной скорости капель лишь частично объясняла наблюдаемые явления и не снимала вопроса о переохлаждении пара. [c.9]

Гидравлическая часть САР. Система регулирования (рис. Х.12)—гидродинамическая с отдельным импульсным насосом, который выполнен без-расходным. При отклонении давления, подводимого к мембране регулятора 1 или 2, изменяется слив масла из линии А через зазор /2 между лентой и соплом. При изменении давления в линии А и соединенной с нею полости е золотник регулятора перемещается. Дроссель fi выполняет функции выключателя, а такл<е механизма управления. [c.186]

При распыливании ряда топлив с вязкостью от 3 до 20 мм сек были получены расходные характеристики и противодавления для каждой ступени в отдельности. Суммарный расход, подсчитанный по уравнению (93) с опытными значениями ij, [ ц, р р, и р р ц, точно соответствовал расходу, измеренному на стенде. Однако расчет каждой ступени, особенно первой, и противодавлений вызывает ряд трудностей, так как в случае работы на вязких топливах следует в расчете первой ступени учитывать потери на трение не только на участке движения топлива от входных каналов до сопла, но и в мертвой зоне между входными каналами первой и второй ступеней. Несмотря на то, что топливо через этот участок и не проходит, заключенная в этом объеме масса топлива в результате внутреннего трения между слоями жидкости вращается. На это затрачивается значительная часть энергии, снижаются величины напора и момента количества движения, что приводит к уменьшению угла факела и увеличению размеров капель. [c.119]

Исследованы расходные и импульсные характеристики моделей регулируете кольцевых сопел с несимметричным входом и цилиндрической сверхзвуковой частью. На основания имеющихся результатов анализиру-етгл влияние геометрия тареля и входных кромок сопла на картину течения, расходные и импульсные характеристики. [c.141]

В рассмотренных выше идеальных соплах геометрическом, расходном и механическом, изменение состояния газа было изо-энтропическим, т. е. описывалось уравнением идеальной адиабаты pip — onst. [c.208]

В последние годы интенсивно изучаются закрученные потоки в осесимметричных каналах переменного сечения (сопла, диффузоры и т. д.). Впервые эта задача возникла при изучении вопроса о влиянии закрутки на характеристики сопел. Было обнаружено [65], что при определенных условиях закрутка потока может служить средством регулирования расхода газа через сверхзвуковое сопло. Поскольку расходные характеристики канала неразрывно связаны с локальными Ч1араметрами потока, то вопрос о распределении скоростей в соплах и каналах переменного сечения при течении с закруткой приобрел самостоятельное значение. [c.106]

При контроле индикаторный газ под некоторым давлением из расходной емкости (баллон, кислородная медицинская подушка и т. п.) через резиновый шланг подается к соплу обдува, откуда выходит регулируемая струя гелия. Наблюдая за показаниями выходного прибора, контролер направляет струю гелия на те места конструкции, где наиболее вероятно появление натекания. Обдувание следует начинать с верхних частей конструкции (так как гелий легче воздуха) и с частей ее, расположенных ближе к течеиска-телю. В первую очередь следует испытывать сварные и клепаные швы, места пайки, уплотнения и тому подобное и только затем в случае необходимости переходить к последовательному обдуванию всей поверхности. На первой стадии испытаний целесообразно устанавливать сильную струю гелия, покрывающую сразу большую поверхность, с тем, чтобы определить, в каком месте имеется неплотность. Затем можно уменьшить струю гелия и произвести точное определение места неплотности, медленно перемещая обдуватель сверху вниз в направлении увеличения отсчета, пока последний не достигнет наибольшего значения. Слишком быстрое перемещение обдувателя снижает чувствительность испытаний. Оптимальной является скорость перемещения в 1 см/с. Труднодоступные места контролируемых объектов следует обдувать более продолжительное время. [c.96]

ПО определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел при протекании испаряющейся жидкости [41 было обнаружено, что критическое отношение давлений жидкостно-парового потока неоднозначно. После установления кризисного состояния давление в выходном сечении суживающихся сопел, оставаясь выше давления во внешнем пространстве, убывает с уменьшением противодавления в довольно широком диапазоне отношений PnplPv Критическое давление перестает заметно отзываться на изменение противодавления лишь при Р р/Р, 0,30 0,25. Уровень, на котором происходит стабилизация Pnpi Pi, зависит при прочих равных условиях от абсолютного давления жидкости перед соплом. Таким образом, для потока испаряющейся жидкости характерно наличие зоны кризисных отношений давлений, располагающейся в интервале относительных противодавлений PnJPi примерно от 0,7 и ниже. Такие же свойства обнаруживает жидкостно-паровой поток и при течении в соплах типа Лаваля. Из кривых рис. 2 видно, что в области критических к сверх-критических перепадов давлений (от Р /Р О, до 0,17) давление в горле Pjy с уменьшением противодавления снижается дальнейшее убывание противодавления уже не сказывается на отношении PJP-,. [c.193]

Камеры ОКФ изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим числом форсунок. Камеры кондиционеров Кт с диаметром форсунок 3 3,5 4 мм вне зависимости от ранее принятой плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру орощения ОКФ (исполнение 1), а камеры с диаметром форсунок 4,5 5 5,6 мм при плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру ОКФ (исполнение 2). Камера орошения ОКФ оснащена тангенциальными широкофакельными форсунками механического распыла воды ШФ 5/9 одного типоразмера для всех камер. Форсунки имеют диаметр входного канала 5 мм, диаметр выходного сопла 9 мм. Большие отверстия снижают засоряемость форсунок, а широкий угол раскрытия водяного факела до 140° приводит к снижению нагрузки на входные и выходные сепараторы н повышению надежности работы камеры. Расходная характеристика форсунки приведена на рис. 5-21. Регулирование осуществляется без байпаса путем изменения расхода воды (адиабатные процессы) или расхода воды и ее температуры (политропные процессы). Шаровой клапан, поддерживающий постоянным уровень воды в баке камеры, имеет производительность 20 м /ч при давлении 1,5-10 Па. Водяной фильтр и переливное устройство выполнены съемными и могут устанавливаться с любой стороны камеры. Максимальная допустимая скорость воздуха в камере составляет 3 м/с аэродинамическое сопротивление камеры не превышает 160 Па. [c.164]

Естественно, что в отсутствие упругой составляющей потока кризисные явления не возникают. Однако, судя по формуле, предложенной А. А. Гурченком для расчета расходов через насадки, автор отрицает возможность возникновения кризиса течения и при наличии фазовых превращений в канале. Справедливость такого заключения подтверждается опытами К. С. Полякова [Л. 39] только по отношению к коротким насадкам (относительная длина канала Hd = 0,6). В этих опытах испытывались сходящиеся насадки с профилем, принятым для нормальных сопел расходомеров. Диаметр выходного сечения сопел d = 8, 10 и 12 мм. К соплам подводилась насыщенная вода под давлением от 8 до 15 бар (абс.). Относительные противодавления выдерживались в пределах p p/pi = 0,9 0,25. Автором производились измерения статического давления в потоке на выходе из насадка. Измерения показали, что у всех испытанных сопел и во всем интервале противодавлений давление в выходном сечении струи практически совпадало с внешним. С этим результатом согласуются полученные в опытах расходные характеристики перечисленных сопел — по мере снижения противодавления расход монотонно возрастал и кризиса течения обнаружено не было. [c.172]

На морских судах, а в советской энергетике на котлах БКЗ-120-100-ГМ нашли применение форсунки с рециркуляцией (рис. 5-19). Против прожимного сопла в завихривающей камере этой форсунки имеется отверстие, через которое часть топлива может быть возвращена в расходные баки. При открытии слива из форсунки в линию рециркуляции диаметр воздушного вихря возрастает, толщина выдаваемой соплом пленки, а следовательно, и расход распыленного топлива падают. Давление в камере головки снижается, расход мазута на форсунку растет (рис. 5-20). Увеличивается вращательная скорость потока в камере завихривания, а следовательно, тонкость и угол распыла. [c.144]

Газодинамический метод. Он основывается на зависимости перепада давлений на соплах и отверстиях от влажности (гл. 6). При постоянном перепаде давлений с изменением влажности меняется расход смеси. Особенно чувствительной к изменению влажности оказалась труба Вентури, течение в которой конфу-зорно-диффузорное. В [72] получены тарировочные характеристики трубы Вентури, использованной в качестве датчика влажности. Подобный способ измерения расходной влажности может быть реализован в схеме зонда относительно небольшого диаметра. Недостаток газодинамического метода состоит в его чувствительности к изменению режима в зоне измерения (числа М) и дисперсности. [c.41]

Авторы i[72, 177] объясняют кризисное изменение расходных характеристик суживающихся сопл в зоне умеренных чисел Рейнольдса переходом ламинарного слоя в турбулентный, при котором имеет место резкое увеличение толщины вытеснения. При ф = 0,4 зона вторичного снижения (г практически вырождается. Объясне- [c.224]

Для сопоставления расходных харжтеристик и реактивных усилий, возникающих при истечении вскипающей жидкости, на Одесской ТЭЦ была создана экспериментальная установка, схема которой приведена на рис. 7.5. Питательная вода давлением 3 МПа подогревается в теплообменнике 1 до необходимой температуры и по подводящему трубопроводу 2 через гибкий шланг 3 подается в рабочий участок 4 со съемными соплами 5. Сброс пароводяной смеси осуществляется в бак холодных точек 6. Свободная подвеска рабочего участка позволяла измерять реактивное усилие, с помощью тензодатчиков 7, наклеенных на упругие злементы 8. Схема нагружения упругих элементов - консольный изгиб. В качестве упругого элемента выбрана балка — пластина равнопрочного сечения, обеспечивающая постоянство нормального напряжения на всей длине рабочей части, что позволило одинаково нагрузить все тензорезисторы. Число пластин равно двум, что устраняет перекосы и раскачивание рабочего участка. Установлено две группы тензорезисто-ров, соединенных по схеме моста. Расход контролировался с помощью расходомерной шайбы 9. [c.155]

В соответствии с общими принципами системного подхода [861 сравнительная оценка различных вариантов ПТУ должна производиться по результатам их технико-энергетической оптимизации по единым критериям качества и в идентичных внешних условиях. Корректная постановка задач технико-энергетической оптимизации требует предварительного термодинамического анализа для дпределения основных факторов, влияющих на энергетические и массогабаритные характеристики установок. Для проведения термодинамического анализа ПТУ необходимо знание напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора зависимостей давления потока на выходе и отношения расхода жидкости через пассивное сопло конденсирующего инжектора к расходу пара через активное сопло и от термодинамических параметров этих потоков. Отметим, что величина и для первого варианта ПТУ характеризует кратность циркуляции D, которая представляет собой отношение расхода рабочего тела по контуру холодильного цикла к расходу рабочего тела по контуру энергетического цикла. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора на уровне термодинамического анализа могут быть рассчитаны по методике Э. К- Карасева [84]. Применение этой методики для определения напорнорасходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ, имеет ряд особенностей, которые следует рассмотреть более подробно. [c.29]

Конкретные значения Xg, КПД процессов адиабатного расширения потоков в паровом и жидкостном соплах конденсирующего инжектора и КПД процессов адиабатного торможения в конце камеры смешения и в диффузоре выбирались с учетом их влияния на напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора, а через них и на характеристики ПТУ, и были приняты соответственно равными Xg = 0,5x8 т)п. — 0,9 т]. с = = 0,8.5 Т1дф = 0,5 г)д = 0,7. Эти КПД являются несколько за- [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...