Угловые профили

Соединение несимметричных элементов (например, угловых профи-чей, рис.. 21/, Усилия, передаваемые на швы 1 а 2, находят из уравнений статики [c.78]

Углеграфитовые антифрикционные материалы 269 Углекислота жидкая 282 Углекислый барий 281, калий 284, натрий 289. сжиженный газ 282 Углерод четыреххлористый 197 Углеродистый кальций 284 Углеродистая сталь II. 25 Угловые профили 63, 182 Уголь активный 290 [c.346]

Угловые профили получают прокаткой с постепенным изгибом полосы, а также прокаткой квадратной заготовки в калибрах с прямыми или развернутыми полками (рис. 89, а, б). [c.133]

По отводящим рольгангам обеих секций холодильника раскат со скоростью 2—6 м/с подают к роликовым правильным машинам. Правке подвергают только угловые профили. При прокатке других профилей правильные машины сдвигают в сторону. [c.156]

МН 1387-60 предусматривает также угловые профили со сторонами Ь и В свыше 180 жл. [c.136]

Найти координаты центров тяжести сечений, составленных из профилей. Необходимые для расчета характеристики прокатных профилей даны в приложении. Угловые профили брать с наибольшей толщиной полок. [c.71]

Тавровый и угловой профили (см. рис. 1.16). Если расположить полюс на пересечении сторон профиля, то секториальная площадь для любой точки контура будет равна нулю. В этом случае условия (1.41), (1.42), (1.43) выполняются при любых осях X и у. Центр кручения таких профилей лежит в узловой точке и главная секториальная площадь для всех точек контура равна нулю. Главный секториальный момент инерции также равен нулю. [c.30]

ПРОФИЛИ ПРЕССОВАННЫЕ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ Угловые профили [c.207]

Вороты — Расчет 112 Впадины угловые — Профили — Расчет для построения и контроля 88—90 Время — Единицы измерения и меры 7, 14 [c.1109]

Сортаменты прессованных профилей, приведенные в ГОСТах 13737—68 и 13738—68 (угловые профили), в ГОСТах 13621—68 и 13622—68 (тавровые и двутавровые профили), в ГОСТах 13623—68 и 13624—68 (швеллерные профили), мало- [c.218]

Наибольшие толщины элементов для конструкций из низко-углеродистых сталей не должны превышать 50 мм, низколегированных — 40 мм. Наиболее широко в конструкциях ПТМ используют в качестве соединительных элементов угловые профили. Значительно реже — швеллеры и двутавры. Наилучшим типом сечения для элементов, работающих на сжатие, являются трубы. Предпочтительнее применять трубы больших диаметров с меньшей толщиной стенки, имеющие при одинаковой площади сечения большие радиусы инерции. Широкие возможности имеются и в части использования гнутых профилей из листовой и полосовой стали, получаемых на роликогибочных стендах. Из таких профилей могут быть образованы сварные замкнутые сечения самой различной конфигурации. [c.240]

Разработаны специальные корытообразные профили неравнобокие, угловые профили, С-образные и многие другие, которые найдут применение в тонкостенных конструкциях. Гнутые профили [c.25]

Сортовой прокат (рис. 3.8, а) делят на профили простой геометрической формы (квадрат, круг, шестигранник, прямоугольник) и фасонные (швеллер, рельс, угловой и тавровый профили и [c.64]

В зубчатых передачах вращение от одного колеса к другому передается за счет усилий в точках контакта поверхностей зубьев, образующих высшую кинематическую пару. Для обеспечения непрерывного зацепления зубьев и постоянного передаточного отношения, т. е. отношения угловых скоростей колес передачи, профили зубьев должны быть очерчены определенными кривыми. Чтобы установить, какими именно кривыми должны быть очерчены профили зубьев, рассмотрим передачу вращения от оси О, к оси посредством давления профиля / на профиль 2 (рис. 18.2, а). В точке К их соприкосновения линейные скорости точек обоих профилей будут [c.179]

Следует учесть, что брусья тонкостенного открытого профи.г1я (типа швеллера) плохо сопротивляются деформации кручения, поэтому при использовании таких брусьев в качестве элементов конструкций, работающих на изгиб, следует принимать конструктивные меры для такой передачи нагрузки, при которой плоскость ее действия проходит через центры изгиба поперечных сечений бруса. В частности, для швеллерной балки это можно осуществить, прикладывая нагрузку к угловому коротышу, приваренному к ее стенке (см. рис. 7.48, а). [c.284]

Профили элементов звеньев, образующих высшую кинематическую пару в таких механизмах, должны удовлетворять требованиям основного закона передачи вращательного движения (теоремы Виллиса), который формулируется так общая нормаль п—п обоим профилям звеньев, проведенная через точку их касания К, пересекает линию, проходящую через центры вращения звеньев 0 02 в точке А, которая определяет отрезки О А и О А, обратно пропорциональные угловым скоростям сй и Wj звеньев 1 и 2. [c.35]

Характеристика мембраны зависит от ее материала, размеров и профиля гофров. Применяются профили трапецеидальный, угловой (пильчатый), синусоидальный с постоянной и переменной глубиной и др. [c.359]

Если профили кривых выполнены так, чтобы в каждом их положении нормаль в точке касания проходила через одну и ту же точку линии центров, то отношение угловых скоростей окажется постоянным, и центроиды будут представлять собой окружности, называемые начальными. [c.28]

Основная теорема зацепления. Для доказательства теоремы рассмотрим пару сопряженных зубьев в зацеплении (рис. 8.6). Профили зубьев шестерни и колеса касаются в точке 5, называем мой точкой зацепления. Центры вращения 0 и О2 расположены на неизменном расстоянии йт друг от друга. Зуб шестерни, вращаясь с угловой скоростью (01, оказывает силовое действие на зуб колеса, сообщая последнему угловую скорость 0)2. Проведем через точку 5 общую для обоих профилей касательную ТТ и нормаль NN. Окружные скорости точки 5 относительно центров вращения 0 и О2. [c.103]

Все четыре случая можно соединить в одном правиле, предложенном проф. Н. Е. Жуковским дадим оси симметрии гироскопа направление, совпадающее с постоянной угловой скоростью вращения вокруг этой оси тогда, если ось симметрии изменяет своё положение в пространстве, то она стремится стать параллельной и одинаково направленной с той осью, около которой начала вращаться. Так, например, в первом случае [c.586]

Переходя к краткому обзору литературы по динамике машин и м,еханизмов, прежде всего следует отметить работу знаменитого русского механика и аэродинамика проф. Н. Е. Жуковского под названием Сведение динамических задач о кинематической цепи к задачам о рычаге (1908 г.), в которой сложную задачу о передаче сил в машине при наличии многих сил, нагружающих звенья ее механизма (производственные нагрузки, силы веса и силы инерции), он свел к задаче о простом рычаге. Курс динамики машин обязан Жуковскому приемом исследования сложного движения машины разложением его на два простейших движения 1)начального движения без угловой скорости ведущего звена, но с угловым ускорением этого звена и 2) постоянного — с постоянной угловой скоростью ведущего звена. Следующей работой Н. Е. Жуковского, имевшей громадное значение для развития динамики машин, был его куре Регулирование машин (1909 г.). В этом курсе он продолжил исследование основоположника теории автоматического регулирования машин И. А. Вышнеградского. Н. Е. Жуковскому принадлежат также прекрасно составленные курсы по теоретической механике и прикладной механике, выдержавшие много изданий. [c.7]

Это и есть формула проф. Петрова для коэффициента в области жидкостного трения. Согласно ей коэффициент трения в цапфе в условиях полного охвата ее слоем смазки постоянной толщины оказывается прямо пропорциональным угловой скорости цапфы и обратно пропорциональным среднему удельному давлению. Однако экспериментальные графики для /ц, приведенные на рис. 247, не подтверждают этих выводов, вытекающих из формулы (46). Из графиков рис. 247 видим, что в области жидкостного трения зависимость от V, или п, представляет собой скорее параболическую кривую, чем прямолинейную кроме того, и зависимость от среднего удельного давления не является столь значительной, как это следует из закона обратной пропорциональности. [c.356]

Рассмотрим теперь случай более сложный, когда обе перекатывающиеся поверхности подвижны и в данный момент имеют угловые скорости 1 и 2 (рис. 267). Это имеет место, например, во фрикционных передачах и отчасти в зубьях зубчатых колес, профили которых, помимо скольжения, как известно, перекатываются друг по другу. При расчете работы или мощности трения в данном случае приходится принять во внимание не только пару сопротивления качения, приложенную к катку 1 (пару Q, Яп с плечом а), но и реактивную пару Q, Я с тем же плечом а, приложенную [c.382]

Угловые профили изготовление прокаткой В 21 В 1/08 Углы [измерение с использованием (комбинированных 21/22 механических 5/24 оптических 11/26 электрических или магнитных 7/30) средств текучей среды 13/18) конусов, измерение 3/56] G 01 В Удаление (воздуха из камер пневматических шин В 29 D 30/00 окалины с проволоки В 21 С 43/04 пены при наполнении сосудов В 65 В 3/22 продуктов загрязнения из мест их скопления В 08 В 15/(00-04) твердых отходов В 09 В 1/00-5/00 см. также извлечение) Ударная обработка листового и профильного металла В 21 D 31/06 Ударное прессование металлов В 21 С 23/00 Ударные волны, использование при проведении химических реакций или для модификации кристаллической структуры веществ В 01 J 3/08 Укладка [запасных колес на транспортных средствах В 62 D 43/(00-10) В 65 (изделий (в стопки перед упаковкой В 35/(50-52) в штабели G 57/(00-32)) нитевидных материалов в кассеты Н 54/(76-84) тонких изделий в стопки Н 29/00, 31/00) труб F 16 L 1/00-1/036] Уклоны, измерение G 01 (С 9IOO-9f36-, В 21/22) Уключины и их крепление В 63 Н 16/(06-073) Ультразвук [использование <В 23 (при газовой сварке К 5/20 в процессах электроэрозионной металлообработки Н 7/38 для расточки В 37/00 при сварке К 5/20, 11/12, 20/10) в гальванотехнике С 25 D 5/20 для изменения материалов В 02 С 19/18 G 01 (в измерительных устройствах В 17/00 при испытаниях на герметичность М 3/24))] [c.199]

Сортаменты прессованных профилей, по ГОСТ 13737—80 и ГОСТ 13738—80 (угловые профили) по ГОСТ 13621—79 и ГОСТ 13622—79 (тавровые и двутавровые профили), по ГОСТ 13623—80 и ГОСТ 13624—80 (швеллерные профили), как показывает практика, мало пригодны для краностроения. Для крановых конструкций следует пользоваться сортаментом прессованных ирофнлей, разработанных для строительных конструкций на рис. II 1.1.8 приведены некоторые типы профилей с указанием пределов изменения размеров их поперечных сечений [53 ]. В сортамент входят профили с бульбами и без бульб. На рис. 111.1.8 дано принятое в сортаменте очертание бульбы (утолщения в зависимости от толщины стенки t), применяемой для повышения устойчивости полок прессованных профилей, [c.349]

Закалочный пресс обеспечивает получение проката с меньшим короблением по сравнению с водяным баком, однако конструкция его далека от совершенства, поэтому относительно тонкие листы получаются сильно деформированными и в ряде случаев отсутствуют условия для получения полностью мартенситной структуры. Более совершенными в этом отношении следует считать закалочные машины роликового типа, освоенные в СССР (ОХМК) и за рубежом (фирма Бетлехем стил ). Закалка в этих машинах спреерными устройствами производится при непрерывном движении листа, что позволяет получать закаленный прокат практически без коробления. Термическое упрочнение строительных профилей (арматура для железобетона, мелкие круглые и угловые профили, среднесортные профили и др.) в основном осуществляется с прокатного нагрева [274]. [c.239]

Производство сортовой стали. К сортовой стали относят профили общего и специального назначения крупно-, средне- и мелкосортные квадратного и круглого сечений, полосы, уголки, проволоку, а также рельсы, балки, швеллеры и др. Рельсы, балки, швеллеры, квадратные, круглые и угловые профили больших размеров прокатывают на рельсобалочных или на крупносортных станах. Все эти станы — многоклетевые, как правило, с линейным расположением рабочих клетей. Балки, швеллеры, квадратные, круглые, угловые, полосовые и другие средние и мелкие профили прокатывают на средне- и мелкосортных станах общего назначения с последовательным (шахматным и зигзагообразным), полунепрерывным и непрерывным расположением рабочих клетей. [c.339]

Угловыми профилями по ЧМТУ 2-138-70 могут быть заменены угловые профили по ГОСТ 8509—72 тех же номеров во всех сварных конструкциях, работающих на поперечный и продольный изгибы. Применение швеллеров с параллельными полками (ГОСТ 8240—72) взамея швела1 к)в с уклоном внутренних граней полок упрощает конструирование и изготовление металлоконструкций, поскольку отпадает необходимость в предварительной подготовке мест стыков сочленяемых деталей и в использовании косых шайб и подкладок при установке болтовых соединений (табл. 1.11). [c.34]

Г2 — лист, рифленый лист, угловые профили, балки и швеллеры, детали для вагоностроения [c.24]

Угловые профили правят на углоправйльных вальцах (рис. 149), устройство которых аналогично устройству листоправйльных вальцов (за исключением формы роликов). [c.364]

К третьей группе относятся специфические закручивающие устройства, например, врашаюшиеся трубы. Однако низкие значения динамической вязкости газа существенно снижают эффективность способа. Для повышения интенсивности закрутки потока на внутренней поверхности вращающихся каналов устанавливают перфорированные пластины, пучки труб или пористые диски [196]. На выходе из таких закручивающих устройств создаются профили скорости, которые соответствуют закрутке газа как целого. В вязкой жидкости вращающиеся течения (вихри) практически всегда содержат центральное ядро, вращающееся как квазитвердое тело с практически постоянной по всему ядру угловой скоростью со. [c.16]

Если угловые зазоры допустимы, профи ли канавок делают полукруглыми для от сутствин зазоров н понышеинои уг. ювой жесткости — в виде готической арки, ка навки же заполняют шариками с предвари тельным натягом. [c.138]

Вот что рассказьшает об Игоре руководитель его дипломной работы профессор МГУ В.С.Шпигель - Будучи студентом 3—4 курсов, он по собственной инициативе регулярно приходил работать в лабораторию ядер-ной спектроскопии. Дипломное исследование проводилось им там же и было посвящено изучению мультипольности гдллд-квантов методом угловых корреляций. Метод в то время делал первые шаги, и Игорь Фомич проявил себя и как незаурядный экспериментатор, и как прекрасный теоретик, самостоятельно изложил теорию этих корреляций, конкретизировал ее . Проф. Шпигель уже тогда считал Игоря очень перспективным молодым ученым. [c.224]

Основная теорема зацепления. В зубчатых передачах вращение от одного колеса другому передается силами в точках контакта боковых поверхностей зубьев. Поверхности взаимодействующих зубьев зубчатых колес, обеспечивающие постоянное передаточное число, называют сопряженными поверхностями зубьев. Для получения таких поверхностей профили зубьев нужно очертить кривыми, подчиняющимися определенным законам. Эти законы вытекают из основной теоремы зацепления общая нормаль пп к профилям зубьев, проведенная через точку их касания, в любой момент зацепления проходит через полюс зацепления П, делящий межосевую линию О1О2 на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.331]

Следует отметить, что при получении системы уравнений (7.4.24) — (7.4.30) неявно использовалось также допущение о малости толщины пограничного слоя по сравнению с радиусом кривизны обтекаемого контура. Иначе говоря, полученная выше система уравнений справедлива только для обтекания контуров, лишенных угловых точек. Равномерно точные уравнения для плоского ламинарного погранигного слоя для тела с резким локальным изменением профи/ я получены Б. М. Булахом. [c.380]

Рассмотрим плоский трехзвенный механизм (рис. 1.5, а). Профили элементов высшей пары А имеют форму окружностей с центрами в точках С и D и радиусами и г . При движении механизма точка касания А звеньев / и 2 меняет свое положение как на профилях звеньев, так и на неподвижной плоскости, связанной со стойкой 3. При этом расстояние D = г - - = onst не изменяется и рассматриваемый механизм является кинематически эквивалентным четырехзвенному механизму с вращательными низшими парами О, С, D, В. Это значит, что при одинаковых угловых скоростях oi = oi звена / заменяемого и эквивалентного (заменяющего) механизма и угловые скорости звена 2 обоих механизмов тоже будут одинаковыми соа = 2. [c.18]

В 3 мы [установили, что профили зубьев, находящиеся в зацеплении, должньГиметь такую форму, чтобы передаточное отношение было во всех положениях одно и то же. Этому условию, как указывалось, можно удовлетворить, если выполнить профили так, что нормали, проведенные в точках соприкасания зубьев, находящихся в зацеплении, будут проходить через одну и ту же точку линии центров. Эта точка делит линию центров на части, обратно пропорциональные угловым скоростям. Она является мгновенным центром в относительном движении к лео и называется полюсом зацепления. [c.32]

Зависимость (20.4) выражает собой основной закон зацепления нормаль к профилям в точке контакта делит расстояние между центрами (межцентровое расстояние) на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям звеньев. Существенно, что при постоянном передаточном отношении ц = = onst) и зафиксированных центрах Oj и О2 точка П будет занимать на линии центров неизменное положение. Отсюда или из равенства (20.4) следует, что для обеспечения постоянства передаточного отношения в процессе зацепления профили звеньев должны быть подобраны так, чтобы в любом положении профилей нормаль в точке их контакта пересекала бы линию центров в одной и той же точке П. Эта точка, таким образом, оказывается неподвижной в пространстве и называется полюсом. [c.320]

Таким образом, основная теорема зацепления формулируется для обеспечения постоянного передаточного числа зубчатых колес профили их зубьев должны очерчиваться по кривым, у которых общая нормаль NN. проведенная через точку касания профилей, делит расстояние между центрами О1О2 на части, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.103]

Колесо 1 вращается вокруг неподвижной оси А. Рейка 2 движется поступательно вдоль неподвижных прямолинейных направляющих В — В. Профили колеса 1 и рейки 2 являются центроидами в относительном движении колеса и рейкн. Угол поворота pi и угловая скорость Mi колеса 1 связаны с nepeMeoieiiHe.vi % и скоростью рейки 2 соот- [c.58]

Рис. 7.111. Механизм движения с остановками, составленный из полного и неполного зубчатых колес. Ведущее звено, имеющее зубчатый сектор 6 и дугу 1, зацепляется с зубчатым колесом 4 ведомого звена, имеющем запирающую дугу 3 для фиксации положения остановки. Профили перекатывающихся поверхностей рычагов 5 и 2 представляют собой участки центроид в относительном движении (р - мгновенный центр вращения). Угловая скорость to, колеса 4 определяется из уравнення

Что касается учета инерции главного звена машины, то здесь инерция его массы была учтена точно через изменение кинетической энергии самого звена под действием приведенных сил. Поскольку основной массой в механизме является масса главного звена (маховик, кривошип и главный вал), то пренебрежение силами инерции звеньев механизма, соответствующими угловому ускорению главного звена, сравнительно невелико, особенно учитывая, что при тяжелых маховиках и невелико. Поэтому для тяжелых маховиков результат расчета по вышеизложенному методу касательных усилий получается весьма точным и полностью удовлетворяющим требованиям практики. Однако в машинах с легкими маховиками, в состав которых входят многозвенные шарнирные механизмы и к которым относятся многие производственные машины, указанный метод расчета дает решение, весьма отличающееся от истинного, а потому в таких случаях прибегают к решению всей задачи на основе принципиально точного метода, а именно, метода приведенных масс и работ, предложенного в 1905 г., как было упомянуто, проф. Вит-тенбауэром. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...