Тепловые скачки

ВЫСОКИХ давлений А, то скорость звука у подножия волны выше, чем у вершины в связи с этим со временем должна усилиться крутизна фронта волны разрежения, что приведет к образованию теплового скачка разрежения. [c.116]

Фронт пламени представляет собой тонкий слой газа практически постоянного сечения, по обе стороны которого значения скорости движения (относительно фронта волны), температуры, давления и других параметров различны. В соответствии с этим фронт пламени можно трактовать как поверхность сильного разрыва (теплового скачка). [c.218]

Для исключения рассеяния теплоты в окружающее пространство оптический нагреватель заключен в теплозащитный корпус. Нагреватель устанавливается на значительном расстоянии от объекта. Бесконтактный нагреватель удобен и в случае исследования упругих податливых элементов. Обеспечение необходимого температурного импульса производится настройкой потенциометра, подключенного к диагонали моста. Поддержание заданного теплового режима обеспечивается термометром Rt, сигнал с которого подается на реле Р, управляющее работой источника света. Время установления теплового скачка менее 0,1 от постоянной времени исследуемого элемента. В качестве источника света 1 удобно использовать галогенную лампу. [c.57]

Основная идея теории В. А. Андреева и С. 3. Беленького — исследование прямых и косых скачков конденсации как тепловых скачков. Эта теория развита ими применительно к воздуху с небольшим содержанием водяных паров. Изменение массы газа в процессе конденсации считается пренебрежимо малым. Та же теория была применена М. Е. Дейчем [15] для влажного пара. В обоих случаях считается, что при прохождении через скачок полная энтальпия меняется. В уравнении энергии вместо плотности паровой фазы вводится плотность влажного пара. В результате этих допущений были получены простые зависимости между параметрами пара перед скачком и за ним. [c.133]

Большой интерес для изучения нестационарных процессов представляет изменение массовой скорости при тепловом скачке. Вначале продифференцируем р(г, т) [c.108]

В балансе сил участвуют силы давления, возникающие от дополнительного обогрева в виде теплового скачка, а также силы сопротивления и локального ускорения, получающиеся от взаимодействия труб с различным обогревом. Теперь уравнение (6-3) преобразуем по Лапласу при нулевых начальных условиях [c.207]

Теперь следует определить изменение массовой скорости при пульсации. Для этого надо провести операцию L- f/i(s) = i( ), используя формулу (7-13). Формулы для давления в области изображений P (s) и P2(s) нам известны из решения для реакции отдельных труб при тепловом скачке, но без учета нивелирной составляющей. Здесь возможны два случая первый — без учета смещения точки закипания (из-за относительной малости при незначительном %) второй — с учетом смещения точки закипания (в этом случае формулы значительно усложняются). [c.246]

Рис. 8.1. Тепловой скачок при подводе теплоты к потоку

Рассмотрим тепловой скачок . Пусть газ течет в трубе и в некотором сечении к нему подводится теплота (Э на единицу массы газа (рис. 8.1). Составим уравнения сохранения, выбрав контрольные сечения непосредственно до и после разрыва. Поскольку скачок полагается бесконечно тонким, то площади сечений трубы до и после скачка одинаковы и уравнения можно составить для единицы площади фронта. Индексами 1 и 2 отмечаются параметры потока соответственно до и после скачка. [c.215]

Тогда получим окончательное уравнение теплового скачка [c.217]

Проанализируем полученное решение. Выразим из уравнения (8.72) скорость за тепловым скачком [c.217]

Если теплового скачка нет (Q = 0), то, полагая = к , т. е. К = У получим следующие решения [c.217]

Смысл этого ограничения состоит в том, что при подводе теплоты дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой — замедляется, но ни в одном, ни в другом случае поток не может перейти через критическую скорость (см. разд. 3.5). Так, например, к потоку, движущемуся с критической скоростью, теплота не может быть подведена и, следовательно, при критической скорости не может существовать тепловой скачок. [c.217]

Будем откладывать по оси абсцисс (рис. 8.2) скорость до теплового скачка а по оси ординат — скорость после скачка Прямая ОЛ соответствует течению без скачка = Х ) и, следовательно, без подвода теплоты. Кривая ВС соответствует прямому адиабатическому скачку (Q = 0) и построена по уравнению [c.218]

В общем случае при постоянном Q каждому значению Х соответствует два значения Ветвь DE Х > 1) соответствует чисто тепловому скачку, так как за тепловым скачком при > 1 всегда Яз > 1. Ветвь EF (Х < 1) соответствует совмещению теплового скачка с адиабатическим прямым скачком. Точка Е (Я = 1) отвечает максимально воз.можному подводу теплоты при фиксированной скорости Я1. [c.218]

Таким образом, тепловой скачок может существовать при сверхзвуковой скорости потока, причем скорость за скачком также сверхзвуковая. Если же тепловой скачок совмещается с пря.мым адиабатическим скачком, то скорость за ним дозвуковая. [c.218]

При дозвуковом тепловом скачке возможен только один вариант, когда скорость за скачком дозвуковая, и больше, чем скорость до скачка. Эти выводы согласуются с качественным анализом влияния подвода теплоты к дозвуковому и сверхзвуковому потокам (см. разд. 3.5). [c.218]

Рис. 8.2. Зависимость между безразмерными скоростями до и после теплового скачка

Следует особо подчеркнуть, что сейчас анализируются свойства только теплового скачка, а не процессов горения или конденсации в целом. Для анализа задачи в целом необходимы дополнительные сведения о процессе. [c.219]

Прн горении смеси скорость химической реакции зависит от состава смеси, коэффициента температуропроводности и т. д. Стационарное горение, которому соответствует стационарный разрывный прямой фронт, возможно, если скорость пламени равна скорости набегающего потока газа. Следовательно, скорость движения горючей смеси должна быть увязана со скоростью реакции горения и количеством подведенной при этом теплоты уравнением теплового скачка. [c.219]

Так, даже в трубе постоянного сечения скорость за тепловым скачком не может быть равна критической, так как при наличии трения на участке трубы за скачком критическая скорость может установиться только в выходном сечении. [c.219]

Общее между тепловым скачком и скачком конденсации состоит Б том, что в обоих случаях к потоку подводится теплота. Однако в тепловом скачке эта теплота подводится извне, и поэтому энтальпия торможения после скачка возрастает. В скачке конденсации теплота выделяется при конденсации части текущего пара и поэтому полная энергия потока до и после скачка остается постоянной. Кроме того, различие состоит в том, что после скачка давление и температура связаны условием фазового равновесия. Поэтому количество выделившейся при конденсации теплоты не может быть установлено произвольно, а связано с интенсивностью скачка. [c.220]

Тепловое воздействие и тепловые скачки. Для анализа влияния теплообмена на характер движения газа в канале постоянного сечения используют соотношения, аналогичные предшествующим [c.72]

Уравнение (5.41) упрощается для частного случая, когда физические свойства газа в тепловом скачке не меняются. Тогда ki—k2=k т=1 Ж=1 и [c.144]

Уравнения (5.41) и (5.42) показывают, что теоретически возможно существование четырех типов прямых тепловых скачков, отвечающих условиям Я]>I и li[c.144]

Отметим в заключение, что тепловые скачки могут быть косыми и криволинейными. Приведенный выше анализ подтверждает, что адиабатические скачки различного типа являются частными случаями разрывов, возникающих при сверхзвуковых скоростях и связанных с обтеканием твердых поверхностей различной формы. [c.145]

Тепловые скачки при горении рассмотрены в гл. 5. [c.324]

Г. Б. Кайнер установил [24] возникновение локальных скачков температуры в зоне контакта при арретировании измерительного наконечника контактного интерферометра, оптикатора (ГОСТ 10593—74), микрокатора (ГОСТ 6933—72), механотрона. Показано, что эти скачки достигают 0,05. .. 0,15°С и вызваны разрывом теплопроводной цепи измерительной системы, так как коэффициент кт. пр теплопроводности тела измерительной системы в среднем равен йт. пр = 4400-10 Вт/(м-К), т. е. близок к теплопроводности стали, а для воздуха k-r. пр = = 24 10 Вт/(м-К). Для кварцевых мер кт.пр — = 80-10 Вт/(м-К), в результате чего эффект смещ.ения показаний и скачка температуры для таких мер меньше. Меньший тепловой скачок и меньшее смещение показаний, по данным того же автора, наблюдаются у приборов, не имеющих встроенных источников теплоты. У оптикаторов и контактных интерферометров смещение последействия достигает 0,15 мкм, в то время как для микрокаторов с ценой деления 0,1 мкм оно не более 0,05 мкм. Полученные данные соответствуют общим представлениям о характере поведения системы при разрыве ее теплопроводящей цепи. Однако при анализе следует учитывать эффективную площадь контакта измерительного наконечника. Кроме того, для твердых тел следует рассматривать не коэффициент Ат. пр теплопроводности, а коэффициент Ят температуро- [c.46]

Функция Bzir) меняется в пределах 5г(0)=0 и 62(00) =0, т. е. эта функция ведет себя аналогично Лг(т). При и=оо получим, что формула для u z, т) имеет вид (4-30) при возмущении тепловым скачком. [c.120]

Длительность переходного периода tnep при тепловом возмущении типа теплового скачка соизмерима со временем прохода теплоносителя в обогреваемой трубе. При тепловом возмущении, растянутом во времени в соответствии с формулой (4-49), Тпер затягивается и зависит от длительности возмущения. Во всех случаях увеличение металлоемкости трубы (возрастание Тм, когда Тм>Тс) приводит к затягиванию переходного процесса. [c.121]

Изучим далее влияние теплового скачка на изменение параметров потока пароводяной смеси ряоп(г, т), йвсп(2, т), риси г, т) на испарительном участке за время переходного процесса. [c.156]

Целесообразно сравнить полученную формулу для /м(т) с аналогичной формулой при возмущении тепловым скачком. В последней перед скобкой был сомножитель <7нар/1нар/ао/гвиТ]м, который можно легко преобразовать к более простому виду, если учесть, что [c.177]

Сопоставление формул для р(г, т) при тепловом скачке и скачкообразном уменьшении расхода показыва-12 179 [c.179]

Отметим, что между тепловыми и конденсационными скачками существует принципиальное различие. В тепловых скачках, наблюдаемых в сверхзвуковых аэродинамических трубах, повышение давления и темг пературы происходит вследствие подвода к сверхзвуковому потоку некоторого количества тепла от внутреннего источника (за счет конденсации паров воды в воздухе). Энтальпия полного торможения воздуха при этом изменяется. [c.158]

В области OBG тепловой скачок существует при дозвуковой скорости Я < 1 и Яз < 1. При подводе теплоты Q = onst > 0 скорость за скачком больше скорости до скачка Яз > Я1. Точка Н соответствует максимально возможному подводу теплоты при данном Я (Яз = 1). [c.218]

Это уравнение энергии по форме совпадает с аналогичным урав ненпем, записанным для теплового скачка, так как последний член выражает количество теплоты, выделившееся при конденсации. Однако теперь количество теплоты не может рассматриваться как свободный параметр. [c.221]

Для расчета тепловых скачков выделим в канале неко торую зону весьма малой протяженности по потоку и пред положим, что по всему сечению в этой зоне равномерно подводится определенное количество теплоты на единицу массы. Обозначим, как и ранее, параметры потока до скач ка и после него индексами 1 и 2. Считаем, что диффузия теплопроводность и влияние трения пренебрежимо малы Газ принимается идеальным, физически гомогенным до зо ны теплоподвода и после нее. Теплоемкости и показатель изоэнтропийного процесса меняются только при переходе через скачок, который принимается прямым. В рассматриваемом случае исходные уравнения, аналогичные уравнениям (5.15), (5.16) и (5.18) для косых скачков, запишутся в такой форме [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...