Перемещение массы плоское

Для оценки виброустойчивости станков используют экспериментальные и аналитические методы. Первые на стадии проектирования станков реализовать невозможно. Поэтому для расчета динамической системы аналитическим методом выбирают параметры из условия устойчивости систем на основе анализа дифференциальных уравнений движения. Для их составления создают расчетную схему. Последнюю представляют в виде механической модели, состоящей из отдельных сосредоточенных масс, соединенных упругими связями. При этом предполагают, что деформация станка происходит, главным образом, в его стыках и соединениях. Упругую систему рукавных станков для полирования и щлифования облицовочного камня с некоторыми допущениями можно принять плоской (рис. 1). Подобный подход обусловлен тем, что угловые колебания рукавов относительно оси у практически не влияют на качество обрабатываемой поверхности. Начало координат располагают в центрах тяжести каждой массы ( i и Сг). Обобщенными координатами будут относительные перемещения масс, отсчитываемые от начала координат, и углы поворота масс относительно центров тяжести. По данной колебательной модели составляют уравнения движения [c.304]

При плоском движении. Связи, наложенные на твердое тело, допускают в этом случае только плоское возможное перемещение. В общем случае оно состоит из поступательного возможного перемещения вместе с полюсом, за который выберем центр масс, и поворота на элементарный угол бф вокруг оси Сг, проходящей через центр масс и перпендикулярной плоскости, параллельно которой может совершать тело плоское движение. [c.389]

Принципиальная возможность такого разложения на продольное и боковое движения обусловлена симметрией летательного аппарата относительно продольной оси. В свою очередь продольное движение (движение тангажа) складывается из поступательного перемещения центра масс в вертикальной плоскости полета (траектория мало отличается от плоской) и вращения вокруг поперечной оси Ог. При таком движении обеспечивается хорошая стабилизация по крену и такие параметры, как р, у, (о, Му, можно считать пренебрежимо малыми (органы управления креном и рысканием практически не отклоняются). При боковом движении в направлении оси Ог перемещается центр масс, а аппарат испытывает вращение относительно осей Ох и Оу (при этом работают рули управления, обеспечивающие движения рыскания и крена). [c.24]

Если размеры тела А очень малы по сравнению с длиной балки, можно схематично представить его точкой, обладающей сосредоточенной массой момент инерции масс при этом равен нулю. Будем изображать этот случай так, как показано на рис. 17.25, в, г. Для определения положения точки нужно знать лишь ее координаты (задавать углы не приходится). В таком случае при учете перемещений вдоль оси 2 система на рис. 17.25, в (пространственная задача) обладает тремя, а на рис. 17.25, а (плоская задача)—двумя степенями свободы, а при неучете перемещений вдоль оси 2 — соответственно двумя и одной степенью свободы. [c.61]

Шаговые конвейеры прямого действия предназначены для перемещения не слишком тяжелых деталей (массой до 100 кг), имеющих достаточно большие плоские опорные поверхности и возможность направления боковыми планками, при отсутствии повышенных требований к шероховатости опорной поверхности. [c.103]

Таким образом, располагая основным уравнением движения плоского механизма с переменной массой в форме моментов (268) или в форме энергий (274), можно решать основные задачи динамики плоских механизмов. Для решения практических задач динамики этих механизмов с переменными массами и доведения их решения до числового результата важнейшим условием является тщательное изучение рабочих процессов, связанных с изменением масс звеньев. Надо устанавливать законы изменения масс звеньев, их моментов инерции, положения центров масс, относительных скоростей движения центров масс по звену, а также скоростей отделения масс от звеньев. Теоретически не всегда можно разрешать эти задачи в аналитической форме и представить интересующие нас законы в виде конечных формул. Ввиду этого можно ожидать, что зависимости, связанные с переменностью масс, будут представлены главным образом в виде графиков и таблиц. Авторы считают, что в установлении необходимых для исследования законов изменения масс звеньев и других зависимостей, связанных с этим изменением, должны сыграть важную роль методы экспериментальной динамики машин. Кроме датчиков, реагирующих на изменение перемещений, скоростей, ускорений, сил, моментов, необходимо разработать и такие, которые могли бы в процессе движения регистрировать изменение масс, моментов инерции, положений центров масс и т. д. Только располагая достоверными сведениями о зависимостях, связанных с изменениями масс звеньев, можно создать модель такого звена с переменной массой и решать задачи динамики подобных механизмов. [c.220]

Рис. 5.20. Зависимости безразмерного параметра динамического перемещения Ф1/Я/2 от частоты колебаний f при действии на плоскую панель единичной возбуждающей силы для различных чисел демпферов и подпружиненных масс в демпферах при Лр = О (/—5 демпферов (1%), 2 — 5 демпферов (3 %), 3 — 15 демпферов (2 %)).

Удвоение массы пятнадцати демпферов дало демпфирование, которое было несколько большим, чем в случае пяти демпферов. Влияние изменения коэффициента потерь демпфера ц на динамические перемещения плоской конструкции показано на рис. 5.21. Оказалось, что в рассматриваемом диапазоне изменения коэффициента потерь увеличение т] приводит к увеличению демпфирования по формам колебаний. [c.232]

Для плоской системы V необходимо учесть возможность перемещения точечной массы в двух направлениях и за координаты удобно принять X = X ( ) У = у (t). [c.8]

Килограмм (сила) есть сила, сообщающая массе в один килограмм ускорение 9,80665 метра в секунду на секунду Работа, производимая силой в один килограмм при перемещении точки её приложения на один метр по направлению этой силы Мощность, при которой в течение одной секунды равномерно производится работа, равная одному килограмм-метру Килограмм на квадратный метр если давление, которое испытывает плоская поверхность в один квадратный метр под действием равномерно распределённой нагрузки в один килограмм [c.324]

Осесимметричные воздухозаборники, регулируемые перемещением центрального тела, в конструктивном отношении просты, имеют малую массу и обладают высокой надежностью. Но они достаточно эффективны лишь при относительно небольших расчетных числах М полета (Мр. вх=2,0. .. 2,3). При более высоких числах М полета диапазон возможного регулирования площади горла у них оказывается недостаточным. Кроме того, возникает необходимость перехода от чисто внешнего сжатия сверхзвукового потока к смешанному сжатию. В этом случае с успехом могут применяться плоские регулируемые воздухозаборники. Наряду с этим в настоящее время разрабатываются также осесимметричные [c.301]

Для захватывания однотипных грузов и подвешивания их к крюку применяют клещевые (рис. 6.15, а) и эксцентриковые (рис. 6.15, бив) зажимные фрикционные захваты. Для перемещения стальных листов и проката в цехах строительных металлических конструкций применяют подъемные электромагниты I (рис. 6.16), подвешиваемые к крюку крана и не требующие строповки грузов. Длинномерные грузы поднимают двумя электромагнитами, размещенными на траверсе. Электромагниты питаются постоянным током, подаваемым к ним по кабелю 2 от генератора, установленного на кране. Грузоподъемность электромагнита зависит от зазора между грузом и магнитными полюсами. Большая грузоподъемность обеспечивается при подъеме грузов с ровной плоской прилегающей к магниту поверхностью. Для подъема немагнитных листовых грузов (перегородочных плит, фанеры, листового стекла, бетонных изделий) применяют вакуумные грузозахватные устройства (рис. 6. 17) в виде вакуумных присосов диаметром до 400 мм с резиновым ободом, из полости которых вакуумными насосами удаляется воздух. Для подъема крупногабаритных грузов используют несколько навешиваемых на траверсу вакуумных захватов. В качестве грузозахватных приспособлений для работы с сыпучими (песок, гравий, щебень, мел и т. п.) и жидкими (строительные растворы и бетоны) грузами используют опрокидные и раскрывающиеся бадьи. Короб 1 (рис. 6.18, а) опрокидной бадьи подвешивают к траверсе 3, надеваемой на крюк крана. Центр масс порожнего короба располагается ниже и справа от поворотных цапф, благодаря чему он всегда занимает нужное для загрузки и транспортирования груза положение, которое фиксируется упором 2. Центр масс груженого короба находится выше и слева от поворотных [c.152]

В качестве примера рассмотрим плоское движение исполнительного органа 1 (рис. 4, а) массой т, подвешенного на линейных пружинах 2,4,6 ц демпферах 3, 5, 7. Движение исполнительного органа представляет собой малую угловую вибрацию по синусоидальному закону в плоскости чертежа, а его центр массы О совершает синхронную с угловой прямолинейную вибрацию в вертикальном направлении с такой фазировкой, при которой эпюра перемещений горизонтальной центральной оси B fi" имеет вид прямой линии А А", причем точка А остается неподвижной. Такую точку называют центром колебаний или нулевой точкой. [c.156]

Дадим элементарное перемещение ds центру масс С блока К по вертикали вниз. При этом блок К получит угловое перемещение по ходу часовой стрелки. Учитывая, что блок К, осуществляющий плоское движение, имеет мгновенный центр скоростей З в точке касания обода блока с левой ветвью нити, находим перемещение точки обода Д равное 2ds (рис. б). Следовательно, элементарное перемещение груза В направлено по горизонтали налево и равно 2ds, а угловое перемещение блока L направлено против хода часовой стрелки. [c.371]

Вследствие влияния микропрофиля неровностей опорной поверхности автомобиль совершает сложные колебания, складывающиеся из возвратно-поступательных и возвратно-вращательных движений относительно трех взаимно перпендикулярных осей продольной (по оси симметрии автомобиля) х поперечной у вертикальной г. Интенсивность колебаний неодинакова в различных плоскостях. Наибольшее воздействие на водителя и перевозимый груз оказывают вертикальные и продольные колебания подрессоренных масс, которые в реальных условиях движения являются наиболее интенсивными. В связи с этим колебательный процесс чаще всего анализируют применительно к перемещениям этих видов. Достаточно достоверная и полная оценка получается при рассмотрении плоской модели движения автомобиля. [c.208]

Обозначим окружную скорость вращения колеса (т. е. скорость перемещения ковша-лопатки вдоль струи) Уд, скорость струи — V, тогда скорость набегания струи на лопатку будет равна о—Ук, а секундная масса /л = раю. Сила взаимодействия струи с плоской лопаткой (см, рис. 23, а) составит [c.75]

Наиболее рациональной нам представляется систематизация тел в аависимости от способа образования их формы. По- видимому, подавляющее большинство геометрических тел может быть получено в общем случае перемещением какой-либо плоской фигуры (будем называть ее образующей) по какой-то пространственной кривой (назовем ее направляющей). Таким образом, тела самой разнообразной конфигурации, являющиеся элементами при вычислении характеристик геометрии масс сложных по форме деталей, можно рассматривать как след, оставляемый образующей при заданном ее движении. Такой обобщенный подход позволяет классифицировать все тела по общим характерным признакам направляющей и образующей. Это, в свою очередь, дает принципиальную возможность получить обобщенные аналитические формулы для вычисления характеристик геометрии масс на ЭВМ. [c.36]

Зубофрезерные станки обычного типа не могут удовлетворять этим требованиям. Современные зубофрезерные станки долл<ны иметь высокую статическую и динамическую жесткость за счет повышения массы (1,2—1,5 т на модуль), точную и короткую кинематическую цепь, большую мощность главного электродвигателя (1,8—2,5 кВт на модуль), длинные и широкие направляющие плоской конструкции, шариковый ходовой винт с гайкой, большую длину осевого перемещения фрезы (160—180 мм), обильное охлаждение (200—400 л/мин), хорошие условия отвода тепла и дыма. [c.168]

Штамповка на гидравлических штамповочных прессах. Такие прессы рассчитаны на усилие до 750 МН (75 ООО тс). По сравнению с ковочными они имеют более жесткую конструкцию, несколько большую скорость перемещения подвижной поперечины, увеличенную площадь стола и выталкиватели для удаления отштампованных изделий. Их используют для штамповки крупногабаритных плоских и объемных поковок массой до 5 т. [c.239]

Шлифовальный круг закреплен в шпиндельной бабке, жестко связанной со столом. Подвижная каретка имеет центровые стойки, для крепления затачиваемой фасонной фрезы. На нижней части каретки имеется паз, куда вставляют и крепят копир, профиль которого соответствует профилю затачиваемой фрезы. В процессе работы станка, т. е. при затачивании фрезы, копир должен все время находиться в контакте с копирным пальцем, расположенным под кругом и имеющим радиус, равный радиусу тороидальной поверхности заправленного круга. Каретка может свободно передвигаться в любом направлении. Перемещение каретки по плоской поверхности стола осуществляют вручную. Для этого через клапан в нижней части каретки подается под давлением воздух образуя воздушную подушку , оказывающую разгружающее действие и частично уравновешивающую массу каретки фрезы, что в итоге облегчает перемещение каретки вручную. Свободное перемещение каретки с копиром и фрезой дает возможность затачивать крупные фасонные фрезы различного профиля с точностью 0,02—0,03 мм. [c.145]

Рис. 10.189. Акселерометр с воздушным демпфированием и малой собственной частотой. Поршень 2 со стержнем 4, подвешенный в корпусе 3 на плоских пружинах 1 и 7, служит одновременно и инерщюнной массой. При смещении поршня акселерометра изменяется давление в камере б, и воздух выходит через выхлопную щель 5 с проходным сечением, зависящим от перемещения массы. В положении равновесия стержень 4 почти полностью перекрывает щель 5. Чём больше отклонится масса, тем больше проходное сечение и меньше силы сопротивления. Схема имитирует вязкое демпфирование и избавляет систему от нелинейности.

На рис. 201 изображена схема американской вибрационной установки. Детали вместе с абразивной массой и водой загружают в кольцеобразную чашу. Вибрации создаются при вращении центральной стойки чаши благодаря двум эксцентрично установленным грузам. Один из них создает горизонтальные вибрации и вызывает перемещение массы по окружности, а второй, нижний груз, создает вертикальные колебания с частотой от 20 до 40 Гц. В результате возникает спиралеобразное пространственное перемещение абразивной массы и деталей, причем с деталей удаляются заусенцы и слегка закругляются грани без повре кдения плоских или фигурных поверхностей, которые приобретают полированный вид. [c.233]

Так как силы инерции при плоском движении твердого тела можно привести к главному вектору Ф и главному моменту (если за центр приведения выбрать центр масс), то сумма элементарных работ сил инерции на плоском возможном перемещении свелется к элементарной работе главного вектора сил инерции Ф = —Мае на возможном перемещении центра масс и элементарной работе главного момента сил инерции на элементарном поворотном перемещении вокруг оси Сг, проходящей через центр масс. При этом не равную нулю элементарную работу может совершить только проекция главного момента сил инерции на ось Сг, т. е. = —J x Таким г)бразом, в рассматриваемом случае имеем [c.389]

Получить уравнения равновесия для кругового консольного стержня, (рис. 1.21), находящегося на ускоренно движущемся объекте (считая перемещения точек осевой линии стержня малыми), для случая, когда вектор ускорения объекта а параллелен плоскости xi0x2 (ограничиться уравнениями нулевого приближения). На стержне имеется сосредоточенная масса т, которую можно считать точечной. Масса единицы длины стержня равна Шо. В естественном состоянии осевая линия стержня есть плоская кривая, лежащая в плоскости чертежа (в плоскости XiOXi). [c.60]

Любая упругая система независимо от числа и характера наложенных на нее связей представляет собой систему с бесконечным числом степеней свободы, но при переходе к расчетной схеме она может быть заменена системой с конечным числом степеней свободы (или даже с одной степенью свободы). Проиллюстрируем сказанное на примере консольной балки с грузом на свободном конце (рис. 13-17, а). Если допустить, что. масса груза значительно больше массы балки и груз имеет такую форму и размеры, что момент инерции его относительно осей, проходящих через центр тялсести, мал, а жесткость балки значительна (прогибы малы) и рассматриваются только колебания в вертикальной плоскости, то координата а перемещения конца балки полностью определяет положение системы в любой момент времени. Следовательно, система может рассматриваться как обладающая одной степенью свободы (рис. 13-17, б). Несоблюдение хотя бы одного из сделанных выше предполсжений о характере величин, определяющих колебания системы, привело бы улсе к другой расчетной схеме. Если существенными в задаче являются не только колебания в вертикальной плоскости, но и любые другие, так что конец балки описывает в общ,ем случае какую-то плоскую кривую, то, раскладывая движение груза на вертикальную и горизонтальную составляющие, получаем расчетную схему (рис. 13-17, в), соответствующую системе с двумя степенями свободы. [c.341]

В качестве примера применения разработанного метода построения моделей механических систем рассмотрим одноступенчатую зубчатую передачу на упругих опорах (рис. 62). В этом случае при выбранной системе координат Oxyz для прямозубой цилиндрической передачи реакции связей зубчатых колес с корпусом передачи действуют в плоскости г/Oz. Движение упруго-опертого корпуса при колебаниях мояшо охарактеризовать тремя обобщенными координатами двумя смещениями s , его центра масс вдоль осей 0 / и Oz и малым поворотом корпуса относительно оси Ох. Предполагается, что начальное положение абсолютной системы координат Oxyz определяется положением центра масс корпуса передачи в состоянии статического равновесия. При рассматриваемой плоской схеме перемещений корпуса зубчатой передачи каждая упругая опора Kopnjxa в зависимости от конструктивного исполнения схематизируется в виде одного или двух одномерных независимых упругих элементов, расположенных вдоль главных направлений жесткости опор. [c.175]

Сила, С00бща10щая массе в один грамм ускорение в один сантиметр в секунду на секунду Работа, производимая силой в одну дину при перемещении точки её приложения на один сантиметр по направлению этой силы Давление, которое испытывает плоская поверхность в один квадратный сантиметр под действием силы в одну дину [c.324]

ТЕОРЕМА [взаимности (перемещений перемещение точки А под действием силы, приложенной в точке В, равно перемещению точки В под действием силы, приложенной в точке А работ работа первой силы на перемещении точки ее приложения под действием второй силы равна работе второй силы на перемещение точки ее приложения под действием первой силы ) Гульдена — Панна ( площадь поверхности, полученной вращением дуги плоской кривой (или ломаной линии) вокруг оси, лежащей в ее плоскости, но ее не пересекающей, равна длине этой дуги, умноженной на длину окружности, описанной центром тяжести объем тела вращения, образованного вращением плоской фигуры вокруг оси, лежащей в плоскости этой фигуры и ее не пересекающей, равен произведению площади этой фигуры на длину окружности, описанной центром тяжести площади фигуры ) Гюйгенса точка подвеса физического маятника и центр качания суть точки взаимные Гюйгенса — Штейнера момент инерции тела относительно некоторой оси равен сумме момента инерции тела относительно оси, проходящей через центр масс параллельно данной, и произведения массы тела на квадрат расстояния между ними о движении центра масс ( центр масс системы движется как материальная точка, масса которой равна массе всей системы и к которой приложены все внещние силы, действующие на систему тела с переменной массой центр масс тела с переменной масой движется как точка затвердевшей массы, в которой сосредоточена масса тела в данный момент и к которой приложены главный вектор активных внешних сил и главный вектор реактивных сил ) Жуковского если силу, приложенную к какой-либо точке звена плоского механизма, перенести параллельно самой себе в одноименную точку повернутого плана скоростей, то момент этой силы относительно полюса плана скоростей будет пропорционален ее мощности ] [c.282]

Электропитание печей. Ферросплавные печи трехфазные они имеют три электрода, которые могут быть круглыми диаметром до 2000 мм и плоскими сечением до 3000X750 мм. В отличие от дуговых сталеплавильных печей электроды ферросплавных печей самоспекающие-ся. Для подвода тока к электроду и его перемещения служит электрододержатель, состоящий из несущего цилиндра, кольца и контактных щек. Электрод при помощи несущего цилиндра подвешивают в специальном устройстве. Привод перемещения электрода гидравлический. Отметим, что в ферросплавной печи электрод по мере его сгорания наращивают. Непрерывный электрод состоит из железного цилиндрического кожуха с внутренними ребрами, заполняемого сверху в ходе процесса электродной массой. [c.234]

Метод электроискрового легирования. С целью упрочнения поверхности изделий из алюминиевых сплавов с применением НП SiзN4 и разработана технология [47] электроискрового легирования (ЭИЛ). Технологию упрочнения отрабатывали на плоских заготовках, вырезанных из прессованных полос алюминиевого деформируемого сплава Д1. Предварительно упрочняемую поверхность промывали 10...15 мин в 15%-м растворе каустической соды при 363 К и сушили в потоке горячего воздуха. Затем в поверхность металла в течение 2 мин втирали НП. После этого с помощью установки Эми-трон-14 при использовании графитового электрода диаметром 6 мм (графит марки МПТ-6) осуществляли электроискровую обработку поверхности при круговых перемещениях электрода со скоростью о,07...0,09 мм/мин, частоте вибрации Г = 400 Гц и рабочем токе I р = 1А. Из упрочненных заготовок вырезали цилиндрические образцы диаметром 10 мм и высотой 15 мм. На приборе ПМТ-3 измеряли микротвердость (НУ) упрочненной поверхности. Испытания на износ проводили на машине МТ-2 при возвратно-поступательном перемещении образцов по контртелу из стали СтЗ в течение 3 ч при удельной нагрузке 10 Н/мм . В качестве смазки использовали трансформаторное масло, которое подавалось в зону трения непрерывно в автоматическом режиме. Износ определяли по потере массы образцов путем их взвешивания на аналитических весах ВЛА-200 до и после испытания. Полученные данные показали, что ЭИЛ поверхности образцов из сплава Д1 графитовым электродом повышает ее микротвердость в 1,8 раза по сравнению с необработанным сплавом (с 200 до 360 ед. НУ), обработка НП SiзN4 с последующим ЭИЛ графитовым электродом — в 1,87 раза (до 374 ед. НУ), а обработка НП Т1М и ЭИЛ графитовым электродом — в 2,26 раза (до 453 ед. НУ). При этом износ упрочненной поверхности уменьшился соответственно в 1,84 2,3 и в 4 раза. [c.285]

Из гидродинамической гипотезы непосредственно следует аналогия гидродинамики двухфазной системы при кипении и бар-ботаже. Действительно, процесс возникновения паровых пузырей на центрах парообразования поверхности нагрева можно уподобить картине, возникающей при вдуве газа в жидкость через пористую стенку. Однако имеется существенное различие в механизме формирования пузырей газа при барботаже и пузырей пара при кипении. В первом случае пузырь растет на стенке благодаря поступлению газа через пору (отверстие) и, далее, оторвавшись, не меняет своей массы, если только не происходит его столкновение и слияние с другим пузырем. При кипении пузыри пара растут за счет жидкости, и их рост может продолжаться и после отрыва от поверхности нагрева. В результате к стенке всегда должен быть направлен поток жидкости, по массе равный массе образующегося пара. Однако это различие не может существенно сказываться на общей гидродинамической обстановке этого процесса, так как движение газовых (паровых) пузырей вызывает перемещение жидкости как вследствие увлечения трением, так и за счет присоединенной массы. Как известно, у сферы коэффициент присоединенной массы равен 1/2, а у плоского сфероида, расположенного своей плоской частью перпендикулярно вектору скорости, этот коэффициент близок к 10. Таким образом, пузыри несферической формы при своем перемешивании вовлекают в движение массу жидкости, заметно большую, чем их собственная. [c.191]

Построение прифронтовых асимптотических разложений. Рассмотрим массив несжимаемой среды в виде плоского слоя толщиной Н (рис. 1). Начальное деформированное состояние определим заданием компонент вектора перемещений так, чтобы щ = us = 0 U2 = s х — Я), где s = 2,1 = onst. Последнее для метода не принципиально и принимается только с целью упрощения последующих соотношений. [c.149]

Наличие подушкп создает качественно отличную от дисперсной смеси колебательную систему жидз-юсть — газ, в которой роль упругого элемента играет локализованный в подушке переменного объема и массы газ, а инерционного — столб жидкости над подушкой. При этом газовая подушка имеет две степени свободы — поступательное перемещение и пульсационное движение пз-за измепешгя ее объема, характеризуемое собственной частотой пульсаций газовой подушки й. Эта частота может быть определена пз упрощенной одномерной схемы движения (С. С. Григорян и др., 1965), согласно которой подушка является единым пузырем с цилиндрической боковой поверхностью, совпадающей с поверхностью трубы, п плоскими торцами. Прп колебаниях изменяется лишь высота подушки у, а сечение ее остается равным сеченпю трубы. Будем считать, что в движении находится лишь жидкость над подушкой с постоянной высотой Н, а жид- [c.164]

Установочно-зажимные устройства. Функции установочных и зажимных элементов приспособлений можно в отдельных случаях объединить, обеспечив при этом требуемое положение и одновременно закрепление детали. Очевидно, для закрепления детали устройство должно быть обязательно подвижным в направлении зажатия. Подвижность зажимного элемента оказывает отрицательное влияние на этот же элемент, работающий в качестве установочного, так как всякое перемещение связано с потерей точности за счет зазоров в направляющих, увеличивающейся по мере износа последних. Поэтому установочно-зажимные устройства применяются только в тех случаях, когда конфигурация и масса детали таковы, что обычно применяемые прижимы (типа плоских пружин) для досыла детали к установочным базам не обеспечивают точного ее положения. [c.263]

В плоских регуляторах рабочим ходом муфты надо считать полное перемещение центра эксцентрика от его положения холостого хода до положениь наибольшего наполнения. Поддерживающую силу, приведенную перестановочную силу и пр. надо в этом случае направлять по касательной к кривой вершин. Наконец для динамич. исследования плоского инерционного тахометра надо еще определить приведенную к кривой вершин касательную силу инерции при этом обыкновенно предполагают, что тахометр получает угловое ускорение, равное 1 радиану в ск. , определяют касательные силы инерции гирь и специальных маховых масс и на основании законов статикР механизмов определяют эквивалентную силу, действующую по касательной к кривой вершин. Если тахометр снабжен жидкостным тормозом—катарактом,—то необходимо изучить сопротивление этого тормоза, обычно пропорциональное скорости скольжения муфты. В шпиндельных тахометрах добавочные центробежные силы (от ускорения Ко-риолиса) дают трение, также пропорциональное скорости муфты (собственный катаракт). [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...