Прессование полосы

Фиг. 16. Механические свойства сплава АК4 При повышенных температурах (прессованная полоса закалка и искусственное старение), выдержка при температуре испытания 30 мин.

Фиг. 17. Изменение предела длительной прочности <т,о) и предела ползучести повышении температуры (прессованная полоса).

Вследствие склонности к коррозионному растрескиванию прессованные полосы больших сечений (например, 80 X 140 мм) не следует применять для деталей, изготовляемых обработкой резанием. [c.43]

Штамповки из прессованных полос больших сечений хорошо сопротивляются коррозионному растрескиванию под напряжением. [c.43]

Предел выносливости, определенный на базе 2 10 циклов при испытании прессованных полос [c.44]

Механические свойства прессованных полос из сплавов АК4 [c.40]

Марки латуни и механические свойства прессованных полос [c.654]

Прессование сплавов молибдена производится с применением оболочки из стали или меди. В периодической литературе имеются сведения о прессовании полос, труб, прутков из циркония, бериллия, никеля и других металлов. Высокие скорости прессования, безокислительный нагрев, высокотемпературные смазки из стекла или оболочки из различных металлов, инструмент из жаропрочных материалов —все этО создает реальные условия для расширения номенклатуры прессуемых материалов, в том числе теплостойких и жаропрочных сталей и сплавов. [c.232]

Прессованные полосы — АМТУ З Ю—53 Прессованные прутки — АМТУ 357-56 [c.61]

Приведены решения ряда задач горячего формоизменения по простейшим теориям ползучести. Исследованы осадка полосы в условиях плоской деформации, а также осадка сплошного и полого цилиндров, продольная прокатка листа, раздача тонкостенных цилиндрических и сферических оболочек, толстостенных цилиндров и сфер, прессование полосы в условиях плоской деформации и прессование круглого прутка, изгиб листа, деформирование длинной узкой прямоугольной мембраны, круглой мембраны и тонкостенных цилиндрических труб в жестких конических матрицах. В некоторых из перечисленных случаях рассмотрены оценки возможности локализации деформаций и поврежденности в заготовках. [c.7]

Рассмотрим процесс прямого прессования полосы через криволинейную матрицу (рис. 6.1). Обознач>1м скорость движения пресс-шайбы через v. Примем, что размер Сд полосы в направлении оси Z (перпендикулярном чертежу) значительно превышает размеры в направлениях осей х и i/, так что деформация может считаться плоской и можно принять логарифмическую деформацию и ее скорость в направлении оси z равными нулю [c.133]

Рис. 6.1. Схема прессования полосы в криволинейной матрице

Рис. 6.4. Эпюры осевого и эквивалентного напряжений, а также контактного давления в случае прессования полосы в жесткой клиновидной матрице

Изложим решение двумерной задачи прессования полосы [48], основанное на проведенном В. В. Соколовским [121] исследовании течения материала в клиновидном сходящемся канале в предположении, что течение является радиальным. В основу решения положим модель нелинейно-вязкого тела, т. е. в уравнении состояния (2.100) примем mg = 0, = т, что справедливо при условии, что начальный участок кривой ползучести прямая линия. В. В. Соколовским [121] установлено, что в таком случае решение задачи сводится к численному решению системы обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений. Можно показать, что и в обш,ем случае уравнения состояния (2.100), когда mi О и /П2 =7 О, решение задачи также сводится к численному интегрированию системы обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений. Однако в этом общем случае система весьма громоздка. Поэтому ограничимся частным случаем = О, mi — т. [c.138]

Рис. 6.5. к выводу основных уравнений двумерной задачи прессования полосы в жесткой клиновидной матрице [c.138]

В работе [194] для решения двумерной задачи прессования полосы через плоскую матрицу в условиях плоской деформации на основе степенной зависимости скорости деформации от напряжения использован метод конечных элементов, а в статье [148] эта задача решена методами верхней и нижней оценки. [c.146]

Зависимость модуля упругости прессованных полос из сплава В-95 [c.129]

На рис. 3.69 изображена зависимость предела текучести Оо,2 малоуглеродистой стали от угла а между направлением вырезки образцов и направлением предварительного растяжения. На рис. 3.70 и 3.71 показана анизотропия прочностных характеристик 0 , сго,2 и истинного сопротивления разрыву 8 прессованных полос из сплавов [c.220]

Фиг. 15. Микроструктура сплава АК4 (прессованная полоса) в пережженном состоянии (нагрев под закалку 560"С). х200.

Фиг. 34. Изменение предела длительной прочности а, о и предела ползучести сплава ВД17Т при повышении температуры (прессованная полоса).

Фиг. Зб. Микроструктура сплава Д20 (прессованная полоса) в закаленном и искусственно состаренном состоянии. х200.

Механические свойства прессованных полос из сплавов АК4 (числитель) и ВД17 (знаменатель) при комнатной и отрицательной температурах [c.40]

Рис. 8. Диаграмма сжатия прессованной полосы сечением 80Х 140 лл из сплава ВМ65-1 (вдоль волокна) в состаренном состоянии

ВД17 Прессованная полоса Небольшие шт.чм-повки и поковки Закаленный и искусственно состаренный То же 33 29 50 43 13 10 21 — 1.9 - 16.0 [c.268]

Метод электроискрового легирования. С целью упрочнения поверхности изделий из алюминиевых сплавов с применением НП SiзN4 и разработана технология [47] электроискрового легирования (ЭИЛ). Технологию упрочнения отрабатывали на плоских заготовках, вырезанных из прессованных полос алюминиевого деформируемого сплава Д1. Предварительно упрочняемую поверхность промывали 10...15 мин в 15%-м растворе каустической соды при 363 К и сушили в потоке горячего воздуха. Затем в поверхность металла в течение 2 мин втирали НП. После этого с помощью установки Эми-трон-14 при использовании графитового электрода диаметром 6 мм (графит марки МПТ-6) осуществляли электроискровую обработку поверхности при круговых перемещениях электрода со скоростью о,07...0,09 мм/мин, частоте вибрации Г = 400 Гц и рабочем токе I р = 1А. Из упрочненных заготовок вырезали цилиндрические образцы диаметром 10 мм и высотой 15 мм. На приборе ПМТ-3 измеряли микротвердость (НУ) упрочненной поверхности. Испытания на износ проводили на машине МТ-2 при возвратно-поступательном перемещении образцов по контртелу из стали СтЗ в течение 3 ч при удельной нагрузке 10 Н/мм . В качестве смазки использовали трансформаторное масло, которое подавалось в зону трения непрерывно в автоматическом режиме. Износ определяли по потере массы образцов путем их взвешивания на аналитических весах ВЛА-200 до и после испытания. Полученные данные показали, что ЭИЛ поверхности образцов из сплава Д1 графитовым электродом повышает ее микротвердость в 1,8 раза по сравнению с необработанным сплавом (с 200 до 360 ед. НУ), обработка НП SiзN4 с последующим ЭИЛ графитовым электродом — в 1,87 раза (до 374 ед. НУ), а обработка НП Т1М и ЭИЛ графитовым электродом — в 2,26 раза (до 453 ед. НУ). При этом износ упрочненной поверхности уменьшился соответственно в 1,84 2,3 и в 4 раза. [c.285]

В работе tl93] одномерные задачи прессования круглого прутка в конической матрице решены на основе уравнения состояния нелинейно-вязкого тела (2.98) в предположении радиального течения материала в матрице. Принят закон трения Кулона. В работе того же автора [27] решены одномерные задачи прессования полосы в условиях плоской деформации и круглого прутка через плоскую матрицу на основе уравнения состояния нелинейновязкого типа Пэккера-Шерби. [c.150]

Рис. 6.028. Расслаивающая коррозия (балл 6) в прессованной полосе толщиной 2 мм сплава Д16Т. Испытание в растворе 1 (см. рис. 6.026). Х2 данные Швмченок Л. А.]

Зависимость модуля упругости прессованных полос из сплава ВМ65-1 от направления отбора образцов [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...