Метод упругих грузов

Построение линий влияния в статически неопределимых фермах выполняется методом упругих грузов . [c.157]

Самым распространенным способом оценки вязкости разрушения пластиков и композиционных материалов в промышленности являются ударные испытания. Существует большое число различных способов ударных испытаний [19], из которых наибольшее распространение получили методы по Шарпи, Изоду, а также метод падающего груза и ударные испытания при растяжении. Все перечисленные методы являются по существу качественными, хотя они и дают численные показатели, связанные с вязкостью разрушения. Эти показатели не могут быть использованы в количественных конструкторских расчетах подобно разрушающему напряжению при растяжении или сжатии. Фактически они позволяют только качественно сравнивать различные материалы. Несмотря, однако, на ряд ограничений, эти методы полезны, во-первых, благодаря своей простоте, а во-вторых, вследствие того, что более точная количественная оценка вязкости разрушения пластичных и вязкоупругих материалов практически отсутствует из-за слабой разработки теоретических концепций разрушения материалов, которые не являются упругими вплоть до разрушения. [c.62]

Метод фиктивных грузов в сочетании с основной идеей выбора статически неопределимых величин (лишних неизвестных), иллюстрированной с помощью рис. 163, представляют собой два существенных упрощения, внесенных в расчет арок теорией упругости. Простота этих приемов содействовала в дальнейшем и общему внедрению методов этой теории в практику расчета арок. [c.389]

Построение линии прогибов сооружения (например пояса фермы) в ряде случаев целесообразно выполнить, применяя метод так называемых упругих грузов. При этом линия прогибов получается как эпюра изгибающих моментов простой балки, соответствующая загружению фиктивной балки фиктивными грузами. Общее выражение упругого груза (фнг. 24) [c.147]

Способ Релея. При рассмотрении колебаний упругих систем с одной и с несколькими степенями свободы мы, как правило, пренебрегали массой упругого элемента по сравнению с колеблющейся сосредоточенной массой. Это имело место и в случае вертикальных колебаний груза, подвешенного на пружине (см. рис. 537), и в случае крутильных колебаний диска на валу (рис. 545), и в случае поперечных колебаний грузов, расположенных на балке (рис. 555), и в других случаях. Хотя эти упрош,ения во многих практических случаях не вносят особых погрешностей в получаемые решения, тем не менее для некоторых технических задач желательно более детально рассмотреть точность этих приближений. Чтобы оценить влияние принятых упрощений на получаемое значение частоты колебаний упругой системы, воспользуемся приближенным методом Релея. [c.641]

Усилие разрыва измеряют путем уравновешивания приложенной силы подвижным грузом или маятниковым рычагом с помощью гидравлического измерителя с применением электронного силового измерителя, состоящего из упругого элемента с наклеенными на него тензорезисторами и усилителя, передающего сигнал на ленту машины или двухкоординатный самописец. Большую точность измеряемого усилия и деформации образца дает последний метод. Для усиления сигнала, снимаемого с тензорезисторов, используются усилите.ли [c.22]

В рычажных механизмах — весах — уравновешивание производится или при постоянном плече, но переменном грузе (гири), или при постоянном грузе, но переменном плече (маятниковые весы). Применяются также комбинированные механизмы, в которых возможно изменение величины груза и плеча. В приборах для измерения сил с упругим измерительным звеном должен быть использован какой-либо способ для отсчета деформаций, зависящих от величины измеряемой силы. Для этого применяются рычажные механизмы, перемещение ведомого звена которых зависит от деформации калиброванного звена и, следовательно, от измеряемой силы. Кроме того, в настоящее время для измерения параметров, изменяющихся во времени, широко используются различные физические способы для измерения деформации упругого звена. К ним относятся методы, основанные [c.585]

Приведем в сокраш енном виде примеры некоторых точных методов уравновешивания гибких роторов, позволяющих повысить эффективность балансировки. Эти методы пришли на смену приближенным в связи с появлением средств технической кибернетики. К ним, в частности, относятся методы уравновешивания [3] по измеренным деформациям ротора, реакциям его опор и с применением системы пробных грузов, подобной форме упругой линии [4]. [c.75]

Ниже рассмотрен приближенный метод, относящийся к случаю весьма большой силы трения. Вернемся к схеме на рис. 111.1 и будем считать, что движение определяется только этой силой и силой упругости и что силой инерции груза можно пренебречь. Уравнение движения такой безмассовой вырожденной системы имеет вид [c.294]

БАЛАНСИРОВКА УПРУГО-ДЕ ФОРМИРУЕМЫХ РОТОРОВ МЕТОДОМ ПОСТАНОВКИ БАЛАНСИРОВОЧНЫХ ГРУЗОВ НА УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТАХ [c.99]

Рассмотрим типичный эксперимент. Моделирование осуществлялось на ЭВМ ЕС-1045 с шагом численного интегрирования (с помощью метода Рунге-Кутта) /г = 0,1 с и б = 10 . В ходе экспериментов варьировались в широком диапазоне массо-инерционные характеристики груза, силы вязкого трения, упругие деформации в редукторах, электрические параметры двигателей и т. п. Цель управления заключалась в переводе манипулятора из неподвижной начальной конфигурации в желаемую конечную q . В качестве ПД было взято Хр (t) = qi, О, Oj , а в качестве регулятора — закон управления (5.44) с параметрами [c.170]

Метод основан на разложении упругой линии ротора и его начальной неуравновешенности (эксцентриситета) по формам собственных колебаний. Используется подобие функции эксцентриситета и динамического прогиба оси ротора в случае, когда функция эксцентриситета совпадает с формой собственных колебаний. Балансировка производится путем определения и компенсации отдельных составляющих исходной неуравновешенности в разложении по формам собственных колебаний. Предлагается использовать распределенные пробные и уравновешивающие системы грузов для компенсации составляющих неуравновешенности, которые соответствуют критическим скоростям, проявляющимся в рабочем диапазоне скоростей вращения электрической машины. [c.141]

Установка градуируется по веществу с известной восприимчивостью. Определение упругой постоянной кольца может проводиться грузами известной массы, которые располагаются на специально.м столике кольца Р. Описанный метод обладает чувствительностью по удельной восприимчивости 10 при массе об- [c.310]

Установку градуируют по веществу с известной восприимчивостью. Упругую постоянную кольца можно определять используя грузы известной массы, которые располагают на специальном столике кольца Р. Чувствительность метода по удельной восприимчивости 1-10 при массе образца 30—40 мг. Это позволяет прово- [c.100]

Автору трудно говорить о значении своих трудов, да к тому же и выполненных много лет тому назад. Как мне представляется, центральное место среди них занимают работы по вынужденным колебаниям стержней, учету поперечных сдвигов при колебаниях стержней, упругому удару груза о балку, а также по применению энергетического метода к решению плоской задачи теории упругости и но проблеме изгиба консольного стержня. [c.10]

В первой и второй работах студенты знакомятся с широко применяемыми на практике методами определения частот свободных колебаний упругих систем в этих работах упругая система состоит из стального стержня с грузом на конце, совершающего поперечные колебания, близкие к колебаниям системы с одной степенью свободы. В первой работе осуществляется запись затухающих колебаний, полу-ченных отклонением стержня из равновесного положения. Для записи применяется индукционный датчик и шлейфовый осциллограф МПО-2. Обработка экспериментальной осциллограммы позволяет определить частоту свободных колебаний и логарифмический декремент коле-баний. [c.79]

Приложение метода акад. Н. Мусхелишвили к решению граничных задач плоской теории упругости анизотропной среды. Сообщ. АН Груз. ССР, т. 1, № 10, 1940, стр. 719—724. [c.673]

Найдем приближенно основную (низшую) частоту свободных колебаний балки с тремя грузами, которая получается при синфазных гармонических колебаниях грузов. Приближенно примем, что в процессе колебаний упругая линия балки имеет такой же вид, как и при статическом приложении нагрузок. Для решения задачи применим энергетический метод. [c.476]

Предлагаемый метод расчета металлоконструкций кранов с жесткой подвеской груза основан на рассмотрении их как единой упругой многомассовой системы и является общим для всех типов кранов с жесткой подвеской груза. Этот метод расчета дает возможность определять динамические нагрузки при раздельной и совместной работе механизмов кранов в различные периоды их работы (пуск, торможение, наезд на упор и т. д.). Приведенная методика расчета может быть использована при конструировании новых и модернизации существующих кранов, что позволит увеличить прочность наиболее нагруженных элементов металлоконструкций и надежность крана в целом. [c.373]

В процентах от результатов расчета по методу сплошного упругого основания при нагрузке одиночным грузом. [c.313]

Таким образом, процесс удара представляется как серия последовательных коротких толчков — соударений между грузами. Хотя аналитический расчет процесса удара с учетом частичной упругости местных деформаций и не представляет особых затруднений, все же проще применить графоаналитический метод, что позволит для определения моментов соударений избежать решения трансцендентных уравнений типа уравнения (13). [c.491]

Диаграммы Вилли о. При построении перемещений методом упругих грузов получаются не действительные перемещения, а их слагающие по заданному направлению. Если требуется найти действительное перемещение узлов, то следует построить перемещения в двух направлениях и найти их 1 еометрические суммы. Кроме такого приема можно прибегнуть к особому методу, но-сяп1ему название диаграммы Виллио, дающему в одном построении полные переме- цения всех узлов фермы. Построение это основано на следующих соображениях. Геометрическая схема деформированного состояния фермы определяется тем, что образующие эту ферму треугольники составлены из стержней, получивших под влиянием нагрузки то или иное приращение длины. Однако получить схему деформированного состояния фермы путем непосредственного геометрического построения тр-ков по их деформированным сторонам практически нельзя, т. к. приращения длин стержней — величины весьма малые, в масштабе фермы выра каю-щиеся ничтожными отрезками, и следовательно точность такого построения бы.ла бы [c.11]

Исследования проводились на том же копре, который был -описан в этой главе. Вес падающего груза был равен 70 кГ. Измерение ударной силы производилось методом упругих отпечат-.ков. Перед ударными испытаниями сварные соединения охлаждались до —58° С в специальной камере и после этого закладывались в реверсор. На закладку одного образца затрачивалось. около 1,5 мин. Так как испытания производились зимой при температуре воздуха 5 ч- 7° С, то тем пература образца до удара успевала подниматься примерно на 7-г-8°С. Испытания на удар при нормальной температуре ( + 20° С) проводились в летних условиях. Так как статическая тарировка бойков проводилась при комнатной температуре +20° С, то для исключения погрешности в отпечатках бойки перед ударом подогревались до + 20° С. Для определения предельной ударной силы, разрушающей образец при —50° С, испытывались по три образца каждого типа соединений. Результаты проведенных испытаний даны в табл. 27. [c.132]

Волновая теория удара начала развиваться благодаря работам Бусинеску и Сен-Венана. Ими впервые была рассмотрена теоретическая задача о поперечном ударе двух твердых тел в предположении, что, полный период удара определяется временем, необходимым для прохождения через тело и обратного возвращения волны упругого сжатия. В предположении, что после удара груз движется вместе с балкой, с помощью метода Фурье было найдено решение в форме разложения динамического прогиба балки в ряд по фундаментальным функциям. Допущение, принятое в работе о совместном движении груза и балки после удара, не соответствует истине, так как скорость балки с момента соударения и до получения балкой наибольшего прогиба монотонно убывает до нуля, а скорость груза после удара монотонно возрастает. Кроме того, теория Сен-Венана и Бусинеску не учитывает местных пластических эффектов. [c.8]

Определение прогибов вала под действием нагрузки прощ,е всего проводить графоаналитическим методом с использованием фиктивной (моментной) нагрузки, описываемым в курсах сопротивления материалов. Для инерционных (динамических) грузов строится веревочный многоугольник, ординаты которого, умноженные на полюсное расстояние, дают изгибающий момент далее элементы площади эпюры изгибающих моментов, разделенные на EI (Е — модуль упругости, / — момент инерции сечения вала в данном элементе или участке), представляются в виде фиктивных грузов, для которых снова строится эпюра изгибающих моментов, как веревочный многоугольник. Ординаты последнего, умноженные на полюсное расстояние, представят прогибы вала. [c.180]

В соответствии с третьим методом балансировка упруго-деформируе-мого ротора, подобно балансировке жесткого ротора, производится установкой только двух грузов, но расположенных в оптимальных плоскостях, находящихся на 0,2 -ь 0,295 длины ротора от опор. Этот метод достаточно эффективен, но требует совершенно определенного положения плоскостей коррекции, что снижает его универсальность. [c.99]

В корректировке метода балачсировки упруго-деформируемых роторов постановкой грузов в опорных плоскостях с учетом упругих свойств таких роторов. [c.100]

ВалансироЕка упруго-деформируемых роторов методом постановки балансировочных грузов иа упругих элементах. Гусаров А. А., Д е г л и н Э. Г.— Сб. Колебания и уравновешивание роторов . Изд-во Наука , 1973. [c.142]

Дается краткая классификация методов балансировки роторов в зависимос и от их деформируемости. Рассматривается причина ограниченной эффективности балансировки упруго-деформируемых роторов по методике балансировки жестких роторов. Определяется, при каких условиях принятое в настоящее время размещение балансировочных грузов в опорных плоскостях эффективно для упруго-деформируемых роторов. Предлагается метод балансировки упруго-деформируемых роторов с помощью грузов, устанавливаемых на упругих элементах. Анализируется характеристика упругого элемента в зависимости от деформации ротора. Обоснование предлагаемого метода дается на примере однодискового ротора, балансируемого в сечениях, расположенных вблизи опор. [c.142]

Рассмотрим применение метода статистических испытаний при исследовании случайных колебаний многомассовой системы (рис. 3.9) при движении по дороге со случайными неровностями (проведено А. И. Котовым и Ю. Ю. Олешко). Одним из возможных путей снижения ускорений и ударов, действующих на транспортируемые грузы, является вторичная амортизация, т. е. введение в систему груз — транспортное средство дополнительных упругих элементов и демпферов (амортизационных узлов). Основным внешним воздействием для наземных транспортных средств является кинематическое возмущение со стороны дороги, имеющее случайный характер (высота Н и длина волны дорожных неровностей X — случайные функции). В случае неустановившегося движения для решения задачи о выборе параметров вторичной амортизации нельзя использовать спектральную теорию под-рессоривания, так как требуется определить вероятность пробоя системы амортизации, что можно сделать только, зная законы распределения перемещений. Получить законы распределения выходных величин можно решением соответствующего данной многомерной задаче уравнения Колмогорова, что сделать для системы со многими степенями свободы очень сложно. Кроме того, при решении уравнения Колмогорова получается многомерный закон распределения вектора состояния системы, который менее удобен при решении ряда задач (определение вероятности достижения заданной границы и т. д.), чем одномерные законы распределения компонент вектора состояния, получаемые методом статистических испытаний. [c.101]

Интересный метод исследования рассеяния энергии в металлах при циклическом нагружении был предложен Кимбаллом и развит в работах Лазана [223]. В основу этого метода положен эффект,, состоящий в том, что вращающийся консольный образец с грузом на конце при наличии рассеяния энергии в материале не будет деформироваться точно в направлении приложенной нагрузки (вертикально для силы тяжести), а будет иметь также боковой прогиб. Вертикальный прогиб образца будет связан с модулем упругости материала образца, а горизонтальный — с рассеянной энергией. [c.95]

В данной статье показаны возможности инженерного решения проблемы остановки трещин в конструкциях. Разра ботаны методы для измерения величин трещиностойкости, которые управляют процессом остановки трещины в толстостенных элементах конструкций. Для большого класса конструкций могут быть проанализированы пути применения этих величин трещиностойкости — как на основе динамического, так и на основе более приближенного, статического, подходов. Такие возможности существуют сейчас в основном для условий линейно-упругого деформирования, соответствующих плоской деформации. Для решения практических задач об остановке трещины при высоких напряжениях, распространение которой сопровождается большой пластической деформацией, необходимы дополнительные исследования. Они включают изучение пластического поведения материала и его взаимодействия с трещиной в течение коротких промежутков времени при высоких скоростях деформирования, типичных для быстрого роста и остановки трещины. Необходимы также методы анализа остановки трещины при смешанном разрушении и разрушений полностью путем среза. Исследования корреляций с результатами стандартных испытаний, таких, как испытания по Шарпи, испытания падающим грузом и обычные испытания для определения трещиностойкости, могут со временем облегчить задачу оценки трещиностойкости по отношению к остановке. [c.248]

Излагается теория малых продольных, крутильных и поперечных колебаний. Выводится дифференциальное уравнение поперечных колебаний с учетом поперечного сдвига и инерции вращения, которое более известно по публикации 1921 года на английском языке. Это уравнение сыграло огромнз роль в теории колебаний упругих систем и известно в литературе как уравнение Тимошенко, а уравнения этого вида для пластин и оболочек как уравнения типа Тимошенко. Приводится решение этого уравнения для случая собственных колебаний. Затем дается изложение результатов автора в области применения тригонометрических рядов и энергетического метода для решения задачи о поперечных вынужденных колебаниях опертого по концам стержня, а также о колебаниях стержня на упругом сплошном основании. Приводится приближенное решение задачи о колебаниях стержней переменного сечения и его сравнение с точным решением. Особенно интересен приведенный здесь результат решенной ранее автором задачи о расчете балки на поперечный удар. При этом в отличие от классической известной схемы учитывались местные деформации балки в зоне удара грузом, в связи с чем появилась возможность определить закон изменения давления в месте удара, а также время соударения. [c.6]

Из опробованных Ю. В. Горшковым различных схем статических испытаний (растяжение надрезанных образцов свободно висящим грузом, статический консольный изгиб образцов с предварительно нанесенной усталостной трещиной, двухосное растяжение по схеме Е. А. Борисовой, растяжение надрезанных образцов по схеме Трояно) для пруткового материала и других массивных полуфабрикатов наиболее чувствительным методом оценки склонности к замедленному хрупкому разрушению оказались испытания по схеме Трояно [219], в которой надрезанные круглые образцы нагружаются постоянной нагрузкой за счет упругой деформации предварительно сжатого кольца. Следует также отметить, что приспособления Трояно компактны, просты в изготовлении и надежны в работе. Поэтому оценка склонности титановых сплавов к замедленному разрущению была проведена по схеме Трояно. [c.449]

Свободные колебания упругих систем без учета собственной массы. Так как для линейно-деформируемых систем обобщенное перемещение б точки подвеса груза при статическом действии в этой же точке соответствукщей обобщенной силы Р легко олре-делить любым из известных методов, то жесткость системы С находим из выражения [c.278]

Приведем общий метод динамического расчета металлоконструкций кранов с жесткой подвеской груза. Примем расчетную схему по рис. 167. Металлические конструкции крана рассмотрим как единую упругую восьлшмассовую систему с тринадцатью обобщенны.ми координатами. [c.369]

РАДИОМЕТР акустический — механич. устройство для измерения давления звукового излучения и, в конечном счете, абс. измерения звукового ноля. Представляет собой легкую подвижную систему, находящуюся в. звуковом поле и имеющую упругий подвес (типа обычного или крутильного маятника или весов). Индикация отклонения Р. под действием звука не отличается от обычных методов определения малых постоянных смещений по отклонению определяется сила. Более точен компенсационный метод, в к-ром отклонение Р. компенсируется измеряемой внешной силой (напр., грузом или электромагнитной системой). Давлоние звукового излучения рассчитывается по силе, зависящей от соотношения длины волны и размеров приемного элемента Р., его формы ж коэфф. отражения. Для устранения стоячих волн приемный элемент Р. выполняют в виде призмы, конуса или диска, плоскость к-рого наклонена к плоскости излучателя. Чаще всего применяются элементы с полностью отражающей звуковые волны поверх- остью. Метод определения интенсивности ультразвука с помощью Р. — один из самых точных и простых методов. Однако Р. инерционен, подвержен влиянию акустич. течения, что снижает точность измерений. [c.297]

При правильно работающем И. величины вычисленные по этим четырем методам, различаются между собой весьма мало (0,1— 0,3%) более сильные расхождения указывают на неисправное состояние И. При работе И. с внутренней (горячей) пружиной вследствие изменения темп-ры изменяются диаметр поршня и размеры пружины, а также и модуль упругости т. о. тарировка этих И., произведенная в холодном состоянии, может сильно расходиться с действительными показаниями аппарата при высокой темп-ре. Для возможности испытания И. в условиях, близких к их нормальной работе, аппараты для испытания снабжают добавочным патрубком, позволяющим производить обогревание И. паром, получаемым из небольшого котла, или же производят нагрузку поршня не грузами, а непосредственно паром, получаемым в особом котле а (фиг. 38) котел нагревается газовой горе,т1кой б и снабжен обычной арматурой манометр в, служащий для определения величины действительного давления в котле, д. б. особенно точным. Тарировку производят тем же способом, что и выше, путем постепенного нагревания и охлаждения котла. Для измерения темп-ры внутри И. удаляют крышку и заменяют ее термометром особой конструкции. При отсутствии возможности тари- [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...