Балансировочные грузы

Автомашина движется по прямому участку пути со скоростью V = 140 км/ч. К ободу диска колеса на расстоянии г = 20 см прикреплен балансировочный груз массой т = = 80 г. Определить максимальную силу давления груза на обод колеса. Радиус колеса R = -35 см. Колебания колеса не учитывать. (198) [c.281]

Неуравновешенность ротора нельзя, конечно, полностью характеризовать одной величиной е (или Д), а следует обязательно указывать две величины и Д. , соответствующие балансировочным грузам в выбранных плоскостях исправления. Однако если, исходя из заданной чисто статической неуравновешенности Д [c.108]

Определенный формулой (II 1.66) динамический коэффициент влияния может быть найден на любой скорости вращения ротора и для любых точек k, A (ротора и корпуса) экспериментально в процессе балансировки путем замеров вибраций и л, производимых до и после установки на ротор известного (пробного) балансировочного груза для этого надо только наряду с вибрацией записать для отсчета фаз на осциллограмму отметку оборотов и затем вычислить Ид из формулы (II 1.66). [c.132]

Аналогичным образом может быть введено понятие динамического коэффициента влияния и по отношению к целой совокупности балансировочных грузов, расположенных в одной [c.132]

Балансировка по формам свободных колебаний. Выберем систему балансировочных грузов следующим образом [c.133]

Указанный процесс балансировки теоретически можно применить последовательно для всех членов суммы (III.53), подбирая на каждой из критических скоростей систему балансировочных грузов так, чтобы обратить в нуль соответствующий член этой суммы. Поскольку система грузов (III.69) ортогональна ко всем формам колебаний, кроме s-й, наличие ее никак не скажется на колебании ротора на других критических скоростях, и поэтому процесс балансировки на каждой из критических скоростей никак не зависит от наличия на роторе поставленных ранее на других критических скоростях систем балансировочных грузов. [c.134]

Методы балансировки по формам свободных колебаний обладают рядом недостатков, связанных с тем, что в полном объеме такую балансировку выполнить практически никогда не представляется возможным разные ее упрощения часто существенно ухудшают результаты балансировки в связи с тем, что отбрасываемые при этом члены разложений (1П.53) могут оказаться не очень малыми. В связи со сказанным большое значение приобретает такая постановка вопроса найти в каком-то смысле оптимальные расположения и величину ограниченного количества балансировочных грузов. При этом естественно под оптимальным уравновешиванием понимать сведение к возможному минимуму величин реакций подшипников ротора в некотором заданном диапазоне его рабочих оборотов. При такой постановке вопроса сразу становится очевидным, что помимо устранения наиболее низкочастотных собственных форм желательно поставить [c.135]

Определение и устранение дисбаланса приваркой балансировочных грузов к двум соседним спицам [c.22]

Определение и устранение дисбаланса приваркой, балансировочных грузов [c.25]

Доставка комплектующих изделий (колец подшипников, болтов, гаек, шпилек) на сборку (операции 31 и 32), балансировочных грузов к позициям сварки балансировочных линий (операции 18 и 45), удаление шлама от моечных машин (операции 16, 24 и 43), вывоз контейнеров с бракованными деталями от стендов выборочного контроля (операции 17 и 25) и автомата комплексного контроля (операция 44) также осуществляются напольным конвейером по предусмотренным внутри участка местным проездам. В отдельных местах, при пересечении проезда приводными роликовыми конвейерами, последние оборудованы открывающимися секциями, обеспечивающими пропуск транспорта. При наличии достаточных производственных площадей целесообразно по возможности предусматривать проезды между всеми участками ком- [c.27]

Определив величину и положение неуравновешенности по каждой из форм колебаний ротора в диапазоне оборотов, представляющих практический интерес, устанавливают систему балансировочных грузов под углом 180° к найденной неуравновешенности. [c.56]

Балансировочные грузы АУУ представлены как неуравновешенные грузы весом Р (массой т , находящиеся в двух плоскостях, смещенных относительно плоскости центра тяжести уравновешенного ротора на расстояние hi в обе стороны вдоль оси вращения. В свою очередь осевая плоскость расположения каждого балансировочного груза смещена по отношению к осевой плоскости расположения неуравновешенности соответственно на углы фх и фз. [c.63]

Массы самих АУУ включаются в общую массу жесткого ротора (исключая массы балансировочных грузов). [c.63]

Наличие на роторе указанного неуравновешенного груза Q, а также двух балансировочных грузов Р АУУ приведет к изменению положения центра тяжести и главных центральных осей инерции неуравновешенного ротора. Центр тяжести неуравновешенного ротора будет смеш ен относительно центра тяжести уравновешенного ротора на расстояния [c.64]

Так как неуравновешенный и балансировочные грузы очень малы, то можно принять, что tg 2а 2а и tg 2р 2р. Тогда углы поворота главных центральных осей будут [c.64]

Одним из факторов, затрудняющих качественное выполнение балансировки гибких роторов крупных турбогенераторов, являеТ ся дефект их конструкции, при котором плоскости установки балансировочных грузов расположены таким образом, что при данных относительных размерах ротора в рабочем диапазоне скоростей или вблизи от рабочей скорости появляются так называемые нечувствительные скорости. Практически нечувствительная скорость проявляется в том, что на этой скорости гибкий ротор невозможно отбалансировать системой грузов, устанавливаемых в заданных плоскостях. [c.90]

Для таких роторов целесообразно в случае необходимости распределять балансировочные грузы не по всей длине бочки ротора, а на участке меньшей длины. [c.96]

Схема движения балансировочного груза в одной из плоскостей уравновешивания при автоматическом уравновешивании с применением следящих систем приведена на рис. 1. Сначала [c.101]

Такая стратегия движения может быть выполнена с помощью двух следящих систем. Первая устанавливает балансировочный груз вместе со второй следящей системой компенсации неуравновешенности в плоскость неуравновешенности, а вторая следящая система компенсирует неуравновешенность в этой плоскости. [c.102]

Рс б.г —сила, вызываемая балансировочным грузом [c.102]

Каждая из следящих систем является независимой одна от другой, а потому происходит постоянный контроль характерной для данной системы координаты (положения и величины балансировочного груза). [c.102]

Рис. 3. Следящая система, устанавливающая балансировочный груз в плоскости неуравновешенности, в которой в качестве чувствительного элемента используется жидкостной или диэлектрический потенциометр (а) и металлический шарик (б)

В каждом конкретном случае следует применять ту из схем устройства, устанавливающего балансировочный груз в плоскости неуравновешенности, которая бы наиболее полно отвечала условиям и конкретным особенностям данной задачи автоматического уравновешивания. [c.106]

Показывается, что автоматическое уравновешивание роторов с применением следящих систем может быть выполнено в сочетании двух видов следящих систем.. Первая устанавливает балансировочный груз вместе со второй следящей системой компенсации неуравновешенности в плоскости неуравновешенности, а вторая следящая система компенсирует неуравновешенность в этой плоскости. Приводятся различные варианты схем автоматических уравновешивающих устройств с применением следящих систем, а также показывается возможность использования следящих систем в качестве систем управления другими автоматическими уравновешивающими устройствами. [c.111]

Из практики уравновешивания [1—5] известны случаи, когда роторы турбогенераторов в определенных диапазонах скоростей слабо реагируют на действие установленных на них сосредоточенных балансировочных грузов. Такие скорости получили наименование нечувствительных. Близость нечувствительной скорости к балансировочной или рабочей значительно усложняет уравновешивание ротора, поскольку в этом случае приходится выполнять его на другой скорости или переносить балансировочные грузы в другие плоскости, что в условиях электростанции без выемки ротора из статора осуществить невозможно. [c.59]

Рис. 1 Зависимость величины ei от первого резонансного отношения и положения симметричной пары балансировочных грузов

Рис. 2. Зависимость величин а и Л от первого резонансного отношения п положения симметричной пары балансировочных грузов

БАЛАНСИРОВКА УПРУГО-ДЕ ФОРМИРУЕМЫХ РОТОРОВ МЕТОДОМ ПОСТАНОВКИ БАЛАНСИРОВОЧНЫХ ГРУЗОВ НА УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТАХ [c.99]

По первому способу балансировка производится посредством установки балансировочных грузов по форме распределения, подобной формам свободных колебаний ротора. Можно размещать грузы и по кривым, соответствующим кривым гармонического анализа. По каждому из вариантов этого способа при балансировке необходимо иметь доступ в любую плоскость по длине ротора. Эффект балансировки таким способом весьма высок, но практически его редко можно применить. [c.99]

Упрощения эти основаны на том, что при вращении ротора в диапазоне скоростей О > о < со влияние членов разложения в формуле (1П.Й) с номерами, начиная примерно от s + 2-го и выше, на величины г совершенно незначительно. Поэтому не обязательно устранять балансировкой все члены этого разложения, а можно ограничиться только несколькими первыми и, если —последняя критическая скорость, лежащая внутри рабочего диапазона оборотов, вполне достаточно ограничиться устранением первых s + 1 членов. При этом при устранении 1-й, 2-й. . . форм колебаний не обязательно оперировать системами балансировочных грузов (П1.69), распределенными по всем массам вала в соответствии с устраняемой формой колебаний, а достаточно иметь систему ограниченного числа грузов например, используя систему s грузов, следует их распределить так, чтобы они были ортогональны к s—1-й форме колебаний. Подробно эти вопросы разобраны в статье [84 1 и ряде работ, собранных в сборниках [155 и 156]. [c.135]

Способ Ден Гартога [170] в том, что касается самого процесса балансировки, заключается в следующем. Допустим, что мы хотим уравновесить ротор с помощью л балансировочных грузов, устанавливаемых в выбранных плоскостях исправления. Выбираем несколько (а, Ь, с,.. . ) точек замера вибраций и несколько угловых скоростей ( oi, а 2,.. . ), лежавших в диапазоне рабочих оборотов машины. Затем для каждой точки замера на каждой из скоростей определяем с помощью постановки пробного балан- [c.136]

Ясно, что выбор п грузов из уравнений (И 1.77) устраняет, вообще говоря, только вибрацию в выбранных точках замера и только на скоростях Однако, как легко доказать (см. [170 ), если исходный ротор является всего п-массовым, то вибрация исчезнет и во всех точках машины во всем диапазоне рабочих скоростей. Известно, что в некотором диапазоне скоростей О <3 <3 (О < сощах динамические свойства ротора могут быть с достаточной точностью описаны моделью с п степенями свободы при этом выбор числа п зависит как от конструкции ротора, так и от того, сколько критических скоростей попадает в диапазон его рабочих оборотов. Практически можно считать достаточным брать п равным S + 2, максимум s + 3, где s — число критических скоростей, лежащих внутри диапазона рабочих оборотов. На основании этого, выбрав соответствующее число л = (s + 2)- - -(s + 3) балансировочных грузов и определив их экспериментально с помощью описанного выше процесса из уравнений вида (III.77), можно быть уверенным в достаточно хорошей уравновешенности ротора любой конструкции во всем диапазоне его рабочих скоростей вращения. [c.137]

В рассматриваемом комплексе оборудования балансировке подвергаются вначале ступицы, а затем ступица в сборе с тормозным барабаном. В качестве примера рассмотрим автоматическую линию ЛМ0831 для балансировки ступицы (операция 18), изображенную на рис. 8. Линия имеет специальный двухпозиционный балансировочный станок-автомат и сварочную позицию для полуавтоматической приварки балансировочных грузов (поз. 9, см. рис. 3). Ступица поступает с шагового конвейера 13 на позицию /, откуда штанговым конвейером 10 линии через промежуточную позицию II подается на позицию статической балансировки автомата [c.31]

Балансировочные грузы перемещаются в плоскостях уравновешивания с угловой скоростью (Й1 = ш 4- Аю = onst (со Аш) и одновременно перемещаются с постоянной скоростью и по радиусу в сторону компенсации существующей неуравновешенности Q. Начальное смещение балансировочных грузов от оси вращения составляет Sj и Sj. Балансировочные грузы перемещаются до тех пор, пока не совместятся осевые плоскости их расположения с осевой плоскостью расположения неуравновешенности и не будет компенсирована неуравновешенность в каждой плоскости их нахождения. [c.63]

Наличие неуравновешенного груза и балансировочных грузов АУУ приводит к тому, что кроме перемещений, параллельных начальному положению (на величины бс и Se)i главные центральные оси инерции повернутся в плоскостях XSvlYS соответственно на углы а и Р, величины которых определяются по формулам tg а = /(/э — It), tg р = 2l ys / (/а— I s)- [c.64]

АУУ состоит из следящей системы установки балансировочного груза в плоскости неуравновешенности, которая содержит чувствительный элемент 5, указывающий плоскость расположения неуравновешенности и выполненный в виде сегмента, свободно посаженного на вал 3 электродвигателя 2, два магнитоуправляемых контакта (МУК), два магнита (М) и жестко связанной с ней следящей системы компенсации неуравновешенности в плоскости неуравновешенности, содержащей индикатор 1, который доказывает наличие неуравновешенности, с контактами (1К, 2К, ЗКи4К) из электродвигателя 7, связанного кинематически с реечной передачей 6 и одновременно являющегося балансировочным грузом, а также из центробежного регулятора 4, отрегулированного таким образом, чтобы с помощью Ki и по достижении критической скорости настройка системы управления изменялась на обратную. Оси индикатора 1, двигателя 2, регулятора 4 и чувствительного элемента 5 при установке в ротор совмещаются с продольной осью последнего. [c.103]

Работа следящей системы установки балансировочного груза в плоскости неуравновешенности заключается в следующем. Чувствительный элемент (металлическая лопасть с грузом или шарик) индикатора 4 (см. рис. 3) устанавливается в диамеграль-ной плоскости, проходящей через вектор прогиба. В этом случае изменяется сопротивление между электродами (или падение напряжения — случай шарика) если падение напряжения в индикаторе и потенциометре 5 будет одинаково, то цепь, в которую включены поляризованное реле РП и электродвигатель 6 разомкнута в противном случае цепь замкнется и электродвигатель будет поворачивать вал, а вместе с ним балансировочный груз (на рисунке не указан) до тех пор, пока плоскость его расположения не совпадет с диаметральной плоскостью чувствительного элемента. [c.106]

Полученные результаты могут быть использованы для выведения уравнений, определяющих нечувствительные скорости ротора. Особый интерес вызывает случай установки грузов в торцовых сечениях бочки, так как именно они доступны для установки балансировочных грузов в условиях электростанций. Приравняв нулю выражения (26 ) и 38 ) дта- пор-ных реакций, получаем следующие уравнения ддля определения нечув-ствительных скоростей при паре симметричных грузов [c.36]

Б. Т. Рунов [5] указывает, что уравновешивание генераторов ТВ2-100-2 по первой гармонике вблизи критической скорости обычно требует установки больших балансировочных грузов в торцовых плоскостях, вследствие чего часто приходится распределять грузы по бочке ротора. Об этом же говорится и в работе [3]. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...