Расчет необходимой точности относительного

После этого можно непосредственно приступать к проектированию технологического процесса сборки изделий, которое включает следующее [2] предварительную оценку целесообразности автоматизации и механизации сборки изделий анализ технологичности и экономичности собираемых изделий и разработку вариантов их совершенствования с учетом условий производства, возможности их унификации и стандартизации выявление рациональной последовательности установки деталей в изделия выбор метода соединения деталей расчет необходимой точности относительного положения деталей для их соединения расчет режимов сборочного процесса расчет затрат времени на соединение деталей выбор технологической оснастки для соединяемых деталей выбор сборочного оборудования выбор загрузочно-транспортных средств выбор оптимальной структуры сборочной операции и рациональной компоновки сборочной системы. [c.106]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА НЕОБХОДИМОЙ точности ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПОЛОЖЕНИЯ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ БАЗИРУЮЩИХ [c.312]

Таким образом, можно сделать вывод, что описанная методика расчета необходимой точности относительного положения исполнительных поверхностей базирующих устройств сборочной машины на стадии разработки технологического процесса позволяет оценить, возможна ли автоматическая сборка каждого соединения деталей, и выявить способы, облегчающие осуществление сборочного процесса и обеспечивающие максимальную производительность при сохранении качества поступающих на сборку деталей. [c.315]

Расчет необходимой точности относительного положения исполнительных поверхностей базирующих устройств для соединяемых деталей - Примеры 312-315 Расчет режимов сборочного процесса [c.635]

Изложенный здесь метод последовательных приближений так же, как и при силовом расчете механизмов с одной степенью свободы, обеспечивает необходимую точность только тогда, когда потери на трение в кинематических парах относительно невелики и когда в отдельных кинематических парах нет самоторможения. [c.172]

Чтобы перегретый пар был достаточно удален от состояния насыщения, относительная влажность смеси должна быть небольшой. В этом случае удовлетворяются требования к необходимой точности определения как энтальпии, так и относительной влажности. По мере увеличения относительной влажности отклонение этих величин от их действительных значений происходит одновременно. Поэтому достаточно обеспечить необходимую степень точности для той величины, которая оказывает большее влияние на результаты расчета, этим самым будет обеспечена достаточная степень точности и для другой величины. Большее влияние на результаты расчета оказывает отклонение энтальпии. [c.148]

Некоторое внимание уделено и средствам быстрого расчета наивыгоднейшего режима резания и выбору станка на основе графиков. Правда, графики упрощают явления и потому необходимо учитывать относительную точность рекомендуемых расчетов. И все же сознательное использование графических методов расчета может дать определенный эффект, требуется лишь оформлять их в наиболее удобном для практики виде. [c.4]

В зависимости от того, какие требования нужно выдержать, подход к решению вопросов точности может быть различным. При изготовлении точных машин-орудий, измерительных приборов и инструментов точность изготовления деталей определяется необходимой точностью их сопряжения в собранном механизме. Для объектов указанного назначения установление допустимых погрешностей может быть выполнено на основе геометрических расчетов. Эти расчеты сравнительно просты для неподвижных сопряжений и более сложны для узлов и механизмов, детали которых имеют относительные перемещения. [c.308]

Требования к точности, предъявляемые практикой, обычно не очень высоки мы должны быть вполне удовлетворены, если можем предсказать размер пятна и плотность тока хорошо сформированного пучка с относительной точностью Ю7о. Проблема состоит в том, что при определении этих величин необходимо произвести несколько различных вычислений подряд. При расчетах обычных устройств сначала вычисляют распределение полей, затем траектории, аберрации и, наконец, размер пятна и плотность тока. В последующих вычислениях используются содержащие погрешность результаты предыдущих вычислений. В большинстве случаев очень трудно проследить распространение ошибок и оценить необходимую точность вычислений распределения поля, требуемую для достижения желаемой точности окончательного результата. Из-за двух- или даже трехмерного характера поля его вычисления являются обычно наиболее сложными. Поэтому естественно попытаться достичь максимально возможной точности этих расчетов в рамках имеющихся вычислительных ресурсов (время и память). [c.145]

Крепление редуктора к раме выполняют с таким расчетом, чтобы надежно обеспечивалась необходимая точность установки механизма, а крепежные болты были максимально разгружены. Этим условиям удовлетворяет крепление редуктора, показанное на рис. 168, так как редуктор в горизонтальном направлении фиксируется обработанными поверхностями (заточками) в отверстиях листов А я В, которые привариваются к раме при монтаже механизма после тщательной выверки положения редуктора. Такое крепление редуктора обеспечивает восприятие горизонтальных нагрузок, действующих на шестерню выходного вала, не болтами, а заточками корпуса редуктора. При этом болты воспринимают только реактивный крутящий момент относительно вертикальной оси редуктора и случайные нагрузки в вертикальном направлении. [c.329]

Для повышения точности необходимо несколько уточнить уравнения, введя в них ряд дополнительных членов. Во-первых, в схеме расчета проскальзывание частиц относительно газа не учитывалось, что приводило к занижению коэффициента теплоотдачи частиц. По данным Рея, такое допущение может быть приемлемо для частиц размером порядка 10 см. Во-вторых, в условиях быстрого нагрева до высоких температур неизбежно испарение отработанного материала скорость испарения определяется или диффузионными процессами, или количеством подводимого к частице тепла. Испарение приводит к уменьшению радиуса частиц, что в свою очередь непосредственно отражается на процессе ее нагрева. [c.183]

Абсолютные величины предельных отклонений для различных размеров корпуса коробки скоростей назначаются в зависимости от требуемой точности относительных положений деталей коробки и от способа достижения точности размерных цепей. При пользовании для последней цели компенсаторами эти отклонения могут быть большими или даже соответствующие размеры могут быть оставлены свободными, как, например, расстояния между противоположными торцами расточенных отверстий. Если применение компенсаторов невозможно, то при назначении предельных отклонений необходимо принимать в расчет влияние точности соответствующего размера на работу механизма коробки. Например, предельные отклонения межосевого расстояния двух валиков коробки скоростей, связанных передачей цилиндрическими зубчатыми колесами, зависят не только от этого расстояния, но [c.275]

Для нормальной работы машин или другого изделия необходимо, чтобы составляющие их детали и поверхности последних занимали одна относительно другой определенное, соответствующее служебному назначению положение. При расчете точности относительного положения деталей и их поверхностей учитывают взаимосвязь многих размеров деталей в изделии. Например, при изменении размеров -4, и Лг (рис. 9.1,а) зазоры Ао также меняются. В зависимости от принятой последовательности обработки поверхностей между действительными размерами отдельной детали также имеется определенная взаимосвязь (рис. 9.1,6) В обоих случаях ее устанавливают с помощью размерных цепей. [c.197]

Расчеты показывают, что условия сборки шлицевых соединений деталей, особенно в отношении достижения точности относительного углового положения, настолько жесткие, что практически.изготовить шлицы у валов и пазы в отверстиях сопрягаемых деталей с достаточной точностью их расположения невозможно. Не могут быть существенно увеличены допуски и путем создания заходной фаски на валу Свг Поэтому при автоматизации конструкция шлицевого соединения деталей должна быть пересмотрена. Необходимо либо заменить шлицевое соединение деталей значительно более простым с точки зрения автоматизации сборочных работ и изготовления деталей коническим соединением с гарантированным натягом, либо зенковать фаски по периметру шлицевых пазов втулки либо предусмотреть па валу шлицевый участок с утоненными шлицами. Кроме того, возможно также скругление торцов шлицев заходные фаски должны быть предусмотрены на валу и в отверстии втулки. [c.276]

Вибро устойчивостью называется способность механизмов нормально работать при вибрации. Под вибрацией имеют в виду механические колебания с относительно малой амплитудой и высокой частотой. Вибрация обычно является следствием недостаточной уравновешенности масс звеньев механизмов и недостаточной их жесткости. Вибрация влияет на точность работы механизмов, изменяет потери на трение, вызывает усталостное разрушение деталей, особенно в случае механического резонанса. В связи с этим и ряде случаев необходимы специальные расчеты на виброустойчивость. [c.171]

Статистические характеристики при моделировании объектов будут тем ближе к истинным, чем больше проведено испытаний IV, что хорошо иллюстрируют результаты расчетного исследования на рис. 5.6. Уже при относительно небольших N приближенно определяются математические ожидания и границы диапазонов разброса у , но существенно искажается вероятностная картина распределения их значений. Минимальное число испытаний N p, необходимое для воспроизведения требуемых распределений с заданной точностью AF и вероятностью Рд ее обеспечения, приведено на рис. 5.7. В практических задачах речь идет обычно о выполнении (3- 5) 10 вариантов расчета. [c.132]

В то же время отметим, что применение итерационной схемы Ньютона для решения конечно-разностных уравне[1ий (7.45) не обеспечивает выполнение законов сохранения на промежуточных итерациях. Показано, что выполнение законов сохранения с заданной относительной точностью еще не гарантирует того, что концентрации при этом будут находиться с такой же относительной точностью. Особенно неточно при этом могут находиться концентрации веществ, содержание которых в смеси мало. Поэтому чтобы гарантировать заданную относительную точность расчета всех концентраций (в том числе и токсичных), надо следить за тем, чтобы с необходимой для этого точностью удовлетворялись в первую очередь те из уравнений (7.45), которые соответствуют наименьшим компонентам. Кроме того, отмечено, что сходимость итерационных методов, применяемых для решения (7.45), практически всегда улучшается, если значения ап+ во всех промежуточных итерациях точно удовлетворяют законам сохранения. [c.208]

Оценка точности проведенных испытаний способствует дальнейшему совершенствованию методики и улучшению качества проведения испытаний. Поэтому при испытаниях необходимо всегда производить расчет погрешности. Удобнее проводить сравнение в относительных величинах. Относительная вероятная погрешность исследуемых величин определяется абсолютными погрешностями, которые обусловлены точностью используемых измерительных приборов, числом повторений замеров, точностью замера геометрических размеров (например, длин рычагов). Для примера дана таблица расчета погрешностей при испытании гидротрансформатора ТП-1000. Расчет приведен для оптимального режима работы (табл. 20). [c.330]

Для определения ошибок положения и перемеш,ения механизмов разработаны различные методы метод плеча и линии действия, дифференциальный метод, метод преобразованного механизма, геометрический метод, метод планов малых перемещений, метод относительных ошибок и др. Описание этих методов, а также формулы, таблицы и коэффициенты, необходимые для расчетов механизмов на точность, приводятся в специальной и справочной литературе [10, 11, 12, 16, 22, 32, 37, 66, 71, 77]. [c.129]

Как известно, определение величины эффективного к. п. д. и составляющих теплового баланса для существующих двигателей не представляет больших затруднений. Для определения же индикаторного к. п. д. т а следовательно, и механического к. п. д. необходимо производить инди-цирование полости рабочего цилиндра, или же одним из известных способов определить величину механического к. и. д. г , или задаться ею. Инди-цирование полости цилиндра связано с необходимостью применения для высокооборотных двигателей относительно сложной аппаратуры при недостаточной точности получаемых результатов обработки снятых индикаторных диаграмм. Использование в дальнейших расчетах величины индикаторного к. п. д., полученной в результате индицирования полости цилиндра, дает, таким образом, лишь приближенные значения определяемых параметров. Поэтому в ряде случаев бывает целесообразным вместо индицирования задаваться приближенным значением механического или индикаторного коэффициента полезного действия. [c.258]

Рассмотрим определение границ допусков. Величина технологического допуска 8т регламентируется классами точности ОСТ или нормативами на операционные допуски и имеет приближенное (неполное) значение Поэтому при расчетах точности необходимо учитывать погрешности вычисления и округления допусков в виде абсолютных и относительных погрешностей. [c.456]

Необходимо подчеркнуть, что (8.6) и (8.14), которые описывают интегральные по сечению параметры смеси, не содержат каких-либо допущений относительно термодинамического состояния обеих фаз, кроме допущений о том, что удельный объем воды на линии насыщения определяемый по стандартным таблицам теплотехнических свойств воды и водяного пара [42], в малой степени зависит от температуры и давления жидкой фазы. Вследствие этого метастабильность состояния воды практически не сказывается на точности расчетов. Относительно паровой фазы такого допущения не делается. [c.170]

Отмечая целесообразность использования АВМ, следует в каждом конкретном случае инженерного расчета исходить из степени необходимости уточнения определенных параметров. В большинстве случаев ударных машин определяющим является только укрупненное значение мош,ности привода и энергии удара. Ограничения по отличию фактической быстроходности от расчетной обычно не предусматриваются в технических условиях, исходя из реально имеющейся возможности давать приводу определенную перегрузку по давлению и мощности. Кроме того, работа на предельных режимах, особенно для кузнечных машин, происходит относительно редко. На промежуточных режимах требуемые параметры работы привода получаются оператором или от программирующего устройства, работающего по фактически получаемым параметрам. Ограничивающим фактором, например, при получении наибольшей быстроходности и малых энергиях является работоспособность переключающей автоматической аппаратуры, что практически не влияет на степень точности расчета на максимальных режимах. Ввиду этого достаточна 10—15%-ная точность расчета, которую и обеспечивают упрощенные зависимости. [c.99]

Напряжения в слоях более чувствительны к виду функции /(z) и их корректное определение требует большей строгости в выборе этой функции. В рассмотренных примерах относительная погрешность, вносимая в расчет максимальных осевых напряжений а плохим" выбором функционального параметра /(z) и выявленная варьированием этого параметра, достигала 20 %. Отметим, что в ряде случаев такая погрешность вполне допустима. Так обстоит дело, например, при анализе прочности композитных оболочек (см. параграф 2.2), где самой процедурой определения истинных напряжений компонентов композита из средних (по объему его представительного элемента) напряжений (см. параграф 2.1) вносится сопоставимая погрешность. В тех случаях, когда такая погрешность неприемлема и, следовательно, необходимо более строгое определение функционального параметра /(z), можно воспользоваться методиками его уточнения, разработанными в [177, 179] — их применение позволит повысить точность результата. [c.182]

В предварительных расчетах сравнивались разные способы задания контактных условий между слоями (жесткое закрепление по вертикали и связи нулевой жесткости по горизонтали жесткое закрепление по вертикали и связи конечной жесткости по горизонтали проверка выполнения на контактах слоев условий сухого трения и др.). Так как напряжения и перемещения в центральной части плиты покрытия практически не зависят от способа задания условий па контакте, поэтому выберем наименее трудоемкий способ задания контактных условий. До рещения задачи обоснуем размеры расчетной сетки элементов, необходимые для достижения заданной точности рещения. Известно, что для используемых конечных элементов с удвоением густоты сетки разность между точным и приближенным рещениями для перемещений уменьшается примерно в 4 раза, для напряжений—в 2 раза. Точность решений оцениваем по стабилизации результатов расчетов. За оценку погрешности решения принимаем относительную разность двух значений напряжений, полученных в последовательных расчетах при сгущении сетки в два раза. Ставилось условие, чтобы эта погрешность не превосходила 1 %. В итоге пришли к неравномерной сетке элементов (рис. 9.4). [c.340]

Теоретической предпосылкой для теплового моделированин является наличие соответствующего математического описания исследуемого явления в виде системы уравнений и условий однозначности, Согласно третьей теореме подобия М. В. Кирпичева, явление в модели будет подобно исходному явлению, если оба они подчиняются одинаковым по физическому содержанию и форме дифференциальным уравнениям и одинаковым яо физическому содержанию и форме записи уравиениям, определяющим условия однозначности. Применительно к процессам конвективного теплообмена это означает, что рассматриваемые явления протекают в геометрически подобных системах, имеют подобное распределеняе скорости и температуры во входных сечениях геометрических системах, подобное распределение полей физических параметров в потоке жидкости. Кроме того, одноименные, определяющие критерии подобия для явления-модель и явления-образец должны быть численно одинаковыми. Перечисленные условия подобия являются необходимыми и достаточными. Практически точно удается осуществить не все перечисленные требования при моделировании явлений. Геометрическое подобие модели и образца и подобное распределение скоростей во входном сечении может быть выполнено относительно просто. Подобное распределение температуры в жидкости при входе в модель выполняется также достаточно легко, если задается постоянное распределение температуры м скорости при входе в модель. Наоборот, осуществление подобного распределения температуры в жидкости у поверхности нагрева в модели и образце является весьма трудной задачей, хотя и возможно путем применения различных способов обогрева поверхности. Для расчета средств обогрева поверхности нагрева необходимо выбрать перепад между температурами поверхности нагрева и омывающей ее жидкостью в модели. При развитом турбулентном движении указанный температурный перепад непосредственно в критерий подобия не входит. Поэтому опыты можно производить и при таком значении температурного напора, которое обеспечивает необходимую точность его измерения. [c.311]

Дальнейшая стадия проектирования для выбранных вариантов требует уточненных расчетов, учитывающих все необходимые факторы, влияюнще на полет космического аппарата. Такие расчеты проводятся обычно методами численного интегрирования с использованием наиболее точных констант и имеют целью получение точных значений параметров полета и выведения на орбиту. Так как уточненные расчеты часто бывают весьма трудоемкими, то задача разработки эффективных методов расчета стоит здесь не менее остро, чем в отношении расчетов для стадии предварительного проектирования. Эффективная методика уточненного расчета должна сочетать необходимую точность с быстротой вычислений. Поэтому при создании методик необходимо максимально использовать знания об орбите. Например, движение космического аппарата относительно Земли внутри ее сферы действия близко к движению по коническому сечению с фокусом в центре Земли. Движение вне сферы действия Земли близко к гелиоцентрическому движению по невозмущенной орбите и т. п. Учет этих обстоятельств открывает путь к совершенствованию методики уточненных расчетов. Конечно, возможны также и другие пути. [c.272]

В каждой серии опытов количество вещества в установке определялось дважды по балансам ввода и вывода. Оба результата совпадали с точностью 0,01—0,04%. Сосуды для загрузки взвешивались на аналитических весах с введением всех необходимых поправок. Погрешность определения количества фреона во вредном объеме установки, которое составляло не более 0,2% от количества вещества в салюм пьезометре, весьма мала. Расчеты показали, что относительная погрешность определения массы фреона максимальна в случае заполнения пьезометра небольшим количеством исследуемого вещества и лежит в пределах 0,02—0,04%. [c.13]

Расчет силы, необходимой для соединения деталей по поверхностям, не имеющим осей симметрии. При аксиальном апособе сборки для соединения деталей по поверхностям, не имеюшим осей симметрии (зубчатым, шпоночным, шлицевым, плоским и другим), помимо необходимой точности совпадения осей посадочных поверхностей, требуется достигнуть определенного их углового положения с тем, чтобы укрепленная на валу шпонка, зуб колеса или выступ одной детали вошел во впадину сопряженной с ней детали. Для этого при сборке необходимо обеспечить поворот одной из соединяемых деталей относительно другой. В процессе сборки будет поворачиваться та деталь, для изменения положе- [c.300]

Из результатов расчетов видно, что допустимое смещение деталей в первоначальный момент сборки соединения лимитируется шириной фасок на боковой поверхности шлицевых пазов вилки. Однако при бЛ н / 2 = 1,116 мм из-за малых значений 8т сборка соединения, по-видимому, не будет обеспечена. Для обеспечения достаточной для сборки соединения точности относительного углового положения деталей необходимо, чтобы В < 1,116 мм, и соблюсти определенное соотношение между допусками 5т , Х , ЪХ и углом т- Относительный перекос 50 мм посадочной поверхности вилки с длиной шлицевого участка вызывает смешение 5081п2°52 = 2,5 мм. Уже из-за перекоса деталей неравенство < 1,116 мм не вьщерживается, так как 2,5 мм > 1,116 мм, а поэтому следует назначить меньшие допуски ЗА" , ЗА и у- Принимаем у = 45 , бА н = ЪХ= 0,6 мм. Тогда, учитывая, что трудоемкость изготовления соединяемых деталей, а вследствие этого и базирующих устройств сборочной машины вдоль координатных осей О-х и 0 будет примерно одинаковая, принимаем = 45° а = р. Тогда [c.314]

Вышрыш, обусловленный упругостью системы, является вполне реальным и может быть осуществлен приданием конструкции рациональных фор.м. Вместе е тем необходимо отметить, что оценка характеристик системы и, особенно, закона распределения нагрузок по оси детали неизбежно содержит элемент произвольности. Таким образом, указанные выше соотношения-скорее имеют характер конструктивных рекомендаций. Их значение для точности расчета относительно, потому что они указывают только вероятное для данного конструктивного оформления распределение нагрузок. [c.146]

Наиболее часто используется метод чистых стандартов. Однако коэффициенты элементной оже-чувствительности, используемые в данном случае для расчетов, зависят от характеристик спектрометра. Поэтому для каждой установки необходимо определять свои коэффициенты. Применение коэффициентов чувствительности в расчетах относительных концентраций, когда матричн1,1е эффекты невелики, дает приемлемую точность. В других случаях ошибка достигает 30-50%, [c.155]

Стандартизация допусков на выходные параметры изделий Стандартизация решает многие вопросы, связанные с оценкой и повышением надежности изделий и регламентацией методов их производства, эксплуатации и испытания. Особое место с позиций расчета, прогнозирования и достижения необходимого уровня надежности занимают стандарты, которые регламентируют значения выходных параметров материалов, деталей, узлов и машин и устанавливают классы изделий, отличающиеся по показателям качества. Так, установление классов (степеней) точности (квали-тетов) при изготовлении деталей является регламентацией геометрических параметров изделия, классы шероховатости (ГОСТ 2789—73) разделяют все обработанные поверхности на категории по геометрическим параметрам поверхностного слоя. Стандарты и технические условия на различные марки материалов устанавливают предельные значения или допустимый диапазон изменения их механических характеристик — предела прочности, текучести, усталости, относительного удлинения, твердости и др. Стандарты устанавливают также значения для выходных параметров отдельных деталей сопряжений и механизмов (например, запас прочности конструкций, точность вращения подшипников качения), узлов, систем и машин. Так, например, имеются классы точности для металлорежущих станков, регламентированы тяговые усилия и КПД двигателей, уровень вибраций и температур для ряда машин и т. п. Эти нормативы являются необходимым условием для оценки параметрической надежности изделий и определяют исходные данные при прогнозировании поведения машины в различных условиях эксплуатации. [c.426]

При определении относительной частоты разрушений необходимо знать продолжительность периода с данной температурой за исследуемый промежуток времени. При отсутствии таких данных они рассчитываются. Для практических целей вполне достаточно пользоваться данными ближайшей метеостанции. При этом эффективнее пользоваться десятиградусными интервалами температур. Та или иная температура Относится в определенный интервал в соответствии с приемами математической статистики при построении гистограмм [6], причем точность определения температурного периода значительно выше, чем при расчете по среднесуточным температурам. [c.16]

Н. Мидзумати предлагает определять зависимостью sin Рзп = = sin Рг. Поскольку всегда < 1, то Рая > Ра. В величину Pan должна быть введена дополнительная поправка для учета воздействия на поток относительного вихря, проявляющегося в уменьшении угла выхода у корня ступени и увеличении у периферии. Существенным недрстатком этой методики является необходимость располагать априорной зависимостью г з = Р ( 2). в то время как теоретический расчет ее с достаточной точностью невозможен, а экспериментальные данные практически отсутствуют. Вместе [c.170]

На наш взгляд, в инженерных расчетах нет необходимости добиваться чрезмерной точности решения обратной задачи. В процессе проектирования, как правило, неизбежна неоднократная корректировка лопаточного аппарата, связанная с требованиями технологичности, прочности и вибрационной надежности. Поэтому для предварительных расчетов даже относительно длинных лопаток последних ступеней паровых турбин заслуживает внимания простейший частный случай обратной задачи с учетом радиальных составляющих скоростей — конический поток [25, 27]. Вместе с тем проектируя ступени, в которых существены радиальные течения, на заключительном этапе целесообразно ставить хорошо разработанную в настоящее время прямую задачу газодинамического расчета для окончательного выбора геометрических характеристик. [c.203]

Для решения системы нелинейных уравнений высокого порядка (п = 120- 140), благодаря отмеченной выше естественной делимости ее на цепочки узловых подсистем уравнений, наиболее эффективным оказался итерационный метод Зейделя, обеспечиваюший для систем такого вида быструю сходимость, компактность и простоту алгоритма. На рис. 2.10 показаны относительные отклонения значений нескольких параметров У в зависимости от точности исходного приближения и от числа итераций в процессе расчета системы уравнений (2.2). Из рисунка видно, что при весьма неточном задании первоначальных приближений достаточно высокая точность расчета (0,1-4-0,01%) обеспечивается уже на 2—3-й итерации. В связи с этим отпадает необходимость в строгом согласовании задания первоначальных приближений значений параметров. Зависимость числа итераций от требуемой точности оказалась близкой к логарифмической с основанием 10. Время одной итерации составляет 8—15 сек в зависимости от вида тепловой схемы. Причем большая часть времени расходуется на расчет термодинамических свойств рабочих веществ. [c.35]

Первая часть посвящена аналитическому исследованию динамики в основном разнообразных регулируемых участков и в меньшей степени элементов аппаратуры автоматического регулирования. На большом количестве кониретных приме,ров автор убеди-теЛьБО демонстрирует возможность расчета динамических характеристик многих устройств, с которыми приходится сталкиваться в теплоэнергетике, причем во главу угла ставится вопрос не столько точности, сколько относительной простоты расчетов и доступности их для рядовых инженеров. Конечно, при решении достаточно сложных задач автор вынужден делать рад упрощающих предположений, правомерность которых le B ema строго обоснована. Тем не менее сама идея о необходимости и возможности хотя бы приближенной аналитической оценки динамических свойств промышленных объектов регулирования является, безусловно, правильной и прогрессивной. [c.3]

Для выяснения причин неравенства статического и динамического расходов рассмотрим распределение напоров в рабочей полости ГДТ на установившихся и переходных режимах работы (рис. 21). При разгоне турбинного колеса инерционный напор Н /отн, создаваемый жидкостью при тормо кении потока в относительном движении, превышает напор Я, ер, создаваемый при разгоне в переносном движении массы жидкости, заключенной в турбинном колесе. Суммарный инерционный напор Hj, таким образом, отрицателен, что можно рассматривать как увеличение напора насосного колеса [см. формулу (24)], ведущее, в свою очередь, к возрастанию расхода в рабочей полости по сравнению с установившимся режимом. По мере разгона инерционные напоры уменьшаются, что является причиной постепенного сближения кривых Q(t) динамического и статического расходов к концу переходного процесса. Увеличение расхода при разгоне ведет только к возрастанию потерь в рабочей полости (рис. 22 и в развернутом виде рис. 23). Динамические напоры как насосного, так и турбинного колес при этом меньше статических. Это объясняется тем, что инерционные составляющие напоров Я1д и Нал, при разгоне турбинного колеса отрицательны, в результате кривые КПД y = H2lHi при установившемся и переходном режимах близки друг к другу. Наибольшая разница между т)д и т) не превышает 2% и находится в пределах точности эксперимента. Расчет по предложенной методике в данном случае дает значения т)д, отличающиеся от т] не более чем на 1,4%. Здесь необходимо отметить, что при торможении турбинного колеса эта разница достигает 5%, хотя максимальные ускорения турбинного колеса составляли при разгоне — 570 с- , при [c.40]

Предельная точность литья может быть достигнута только в отдельных случаях при высоких затратах и относительно непродолжительной эксплуатаций форм. Высокая точность литья может быть получена для отдельных поверхностей при современной организации производства с применением механизации и при повышенной по сравнению с нормальной точностью стоимостью отливок. Нормальная точность литья может быть достигнута при хорошо отработанном технологическом процессе, правильном расчете размеров рмующих частей 4юрм или подели, соблюдении режимов литья и т. п. Нормальную точность рекомендуется применять при необходимости получения функционально взаимозаменяемых отливок (по размерам, весу, прочности и т. п.). При отсутствии подобных требований следует применять большие допуски. Расположение отклонений относительно номинального размера следует выбирать в соответствии с конструктивными требованиями. Расположение отклонений не влияет на стоимость отливки. [c.112]

ЧТО пределы упругости не ниже 3200 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется в пределах 65004-7500 /сг/сл4 . Что касается никелевой стали, то для нее предел упругости выше 4000 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется обычно в пределах 7000- 9000 кг/см , хотя имеются и более прочные сорта стали с гораздо большим временным сопротивлением i). При назначении допускаемых напряжений весьма существенно оценить надлежащим образом необходимый коэффициент безопасности. В случае турбинных дисков и барабанов мы имеем дело со спокойной постоянной нагрузкой (центробежные силы), величина которой при нормальной работе может быть вычислена с большой точностью. Формулы, которыми пользуются при расчетах, также можно считатд> достаточно точными, и вычисляемые по ним напряжения близки к действительности, если только мы имеем дело с точками, удаленными от резких изменений толщины диска или барабана. В местах резких переходов мы будем, конечно, иметь дело со значительными перенапряжениями. Но если материал достаточно пластичен (для применяемой в дисках стали можно считать относительное удлинение 20%-ь25%, а для никелевой стали в среднем 20%), то местные напряжения при отсутствии колебаний в величине нагрузок не представляют непосредственной опасности. В перенапряженных местах появятся остаточные деформации и напряжения несколько выровняются. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...