Сталь для дисков

Обычно применяют низколегированные стали для дисков и высокохромистые стали — для лопаток турбины. Для лопаточного аппарата нет четкой временной зависимости выхода из строя. Повреждения лопаточного аппарата наблюдаются на всех типах машин, независимо от температуры в зоне фазового перехода. [c.185]

Существенным является и очищение металла от оксидных неметаллических включений, которые адсорбируются и частично растворяются в шлаке. В результате ЭШП содержание неметаллических включений снижается в 2—2,5 раза. Общим результатом рафинирования металла является повышение его качества. Особенно заметно возрастает качество подшипниковых сталей. Полностью устраняется брак тяжелонагруженных авиационных подшипников, повышается их надежность и долговечность в эксплуатации. Методом ЭШП получают стали для дисков и лопаток газотурбинных авиационных двигателей, газовых турбин, электро-и парогенераторов, прокатных валков и других деталей различного оборудования, работающих в сложных условиях. Метод ЭШП широко распространен в СССР и за рубежом. [c.215]

Электрошлаковый переплав (ЭШП) применяют для выплавки высококачественных сталей для шарикоподшипников, жаропрочных сталей для дисков и лопаток турбин, валов компрессоров, авиационных [c.50]

За рубежом диски для сеялок выпускают как термически обработанными, так и без термической обработки. Сталь для дисков содержит 0,8—0,9% С и 0,6—0,8%Мп. [c.522]

Указать марку и химический состав стали для дисков, работающих при нагреве до 450 , и рекомендовать способы выполнения закалки, обеспечивающие минимальную деформацию. [c.358]

В связи с высокой температурой продуктов сгорания детали проточной части турбин (сопла, рабочие лопатки, диски, валы) изготавливают из легированных высококачественных сталей. Для надежной работы у большинства турбин предусмотрено интенсивное охлаждение наиболее нагруженных деталей корпуса и ротора. [c.174]

Конструктивно маховики оформляют в виде дисков или колец со спицами (рис. 28.3). Их изготавливают из чугуна или стали. Для дисковых маховиков (а) момент инерции относительно оси равен J = тВ 18. Если массу т выразить через объем и плотность р материала, то получим [c.347]

В нагретом диске выравнивание напряжений происходит также вследствие ползучести. На этом основании И. А. Биргер применил представление о предельном состоянии к расчету диска на длительную прочность [6]. Именно в такой интерпретации этот метод получил широкое распространение в практике конструирования газотурбинных двигателей и вошел в соответствующие нормы прочности. Экспериментальные исследования, проведенные в ЦНИИТМАШе, показали, что отклонения наблюдавшейся разрушающей скорости вращения (при длительных испытаниях нагретых дисков) от расчетной обычно не превышают 2—10%. Большие отклонения возможны для дисков из малопластичных сталей или сплавов например, для стали РЗ в охрупченном состоянии оно достигало 15% [135]. При этом расчет по предельному состоянию дает верхнюю оценку для разрушающих оборотов (результат с завышением). [c.137]

К группе 4 отнесены легированная сталь сложного состава(высоколегированная и среднелегированная), а также углеродистая, отвечающие особо высоким требованиям (легированная сталь для турбинных дисков и валов, ответственных деталей дизелей, ответственных пружин и рессор, для шарико- и роликоподшипников легированная инструментальная сталь легированная сталь для штампов сталь для прово локи особо высокого качества и др.). [c.362]

Материалы для дисков. В качестве материала для дисков применяют в зависимости от температуры и напряжений в них различные сорта углеродистой и легированной стали. Диски принято разделять по условиям работы на четыре категории (табл. 5). [c.172]

Материалом для дисков служит чугун СЧ 21-40 или листовая сталь марок 20 или 45. [c.346]

Допускаемые напряжения при смятии и срезе для дисков, изготовленных из углеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву 490—590 МПа, при спокойном режиме работы можно принимать до 150 МПа. Обычно их принимают [c.57]

Следует отметить также, что фирма Зульцер стала широко применять метод прецизионного литья для изготовления литых турбинных дисков и лопаток. Были проведены обширные исследовательские работы в области технологии изготовления лопаток, а также в отношении решения ряда проблем увеличения жаростойкости применяемых сталей для изготовления различных деталей газовых турбин. [c.85]

Номенклатура освоенных в производстве и применяемых для дисков газовых турбин марок стали и их механические свойства приводятся в табл. V. 12 и V. 13. [c.198]

Таблица V. 12 Состав стали для газотурбинных дисков (в %)

Механические свойства стали для газотурбинных дисков по техническим условиям [c.199]

Для дисков газовых турбин с ограниченным сроком работы могут быть использованы сталь [c.199]

В результате ЭШП содержание кислорода в металле снижается в 1,5—2 раза, понижается концентрация серы, в 2—3 раза уменьшается содержание неметаллических включений, они становятся мельче и равномерно распределяются в объеме слитка. Слиток отличается плотностью, однородностью, хорошим качеством поверхности благодаря наличию шлаковой корочки 5, высокими механическими и эксплуатационными свойствами стали и сплавов. Слитки выплавляют круглого, квадратного, прямоугольного сечения массой до ПО т. Наиболее широко ЭШП используют при выплавки высококачественных сталей для шарикоподшипников, жаропрочных сталей для дисков и лопаток турбин, валов компрессоров, авиацпониых конструкций. [c.47]

Сталь для роторов и дисков. В современных мощных турбинах преимущественное применение имеют цельнокованые роторы, для изготовления которых необходимы крупные слитки весом до 60—80 т, а для роторов низ кого давления — слитки еще большего веса С развитием газотурбостроения потребова лась разработка аустенитных сталей для дисков В течение последних 20 лет создание мощ ных паровых и стационарных газовых турбин обусловило необходимость осуществления опытно-технологических разработок на заводах и исследовательских работ в институтах и заводских лабораториях. [c.195]

Перлитные стали для дисков и роторов паровых турбин содержат больше углерода, чем трубные стали. Для дисковых и роторных сталей важна высокая прокаливаемость, которая достигается при относительно высоком содержании углерода. Перлитные роторные и дисковые стали были рассмотрены в разделе улучшаемых сталей. Здесь отметим лишь две марки сталей для дисков и роторов 25Х1М1Ф (Р2) и 20ХЗМВФ (ЭИ415). [c.193]

Рассмотренные способы снижения склонности сталей и сплавов железа к отпускной хрупкости путем регулирования содержания в них при-меснь)х и легирующих злеменхов послужили основой для разработки ряда новых конструкционных сталей с повышенной стойкостью к охрупчивающим тепловым воздействиям. В качестве примеров ниже приведены некоторые сведения о разработке и применении таких сталей. Для дисков и роторов мощных паровых турбин низкого давления наряду со сталями, выплавленными на особо чистой шихте, или с использованием вакуумного углеродного раскисления, предложены и получают все большее распространение стали, при разработке которых ис- [c.206]

Перлитные стали для дисков и роторов паровых турбин содер-н<ат больше углерода, чем стали для труб. Для них важна высокая прокаливаемость, которая достигается при относительно высоком содержании углерода. Рассмотрим здесь две стали для дисков и роторов 25Х1М1Ф (Р2) и 20ХЗМВФ (ЭИ415). [c.177]

Применительно к Ti-сплавам влияние окружающей среды также выражено в увеличении СРТ [128-132]. Механизмы охрупчивания материала, связанные с проникновением водорода у вершины трещины, в большей степени аналогичны механизмам влияния окружающей среды на рост трещины в сталях. Особенно заметными они становятся в случае длительной выдержки материала под нагрузкой в условиях эксплуатации, что характерно для дисков компрессоров двигателей. Однако, как было показано в предыдущих разделах, необходимо зачитывать чувствительность структуры материала по границам пластинчатой, глобулярной или моноструктуры после изготовления детали на выдержку его под нагрузкой, а уже затем давать оценку роли окружающей среды в кинетике трещин. Очевидно, что для структурно чувствительных к выдержке под нагрузкой Ti-сплавов роль окружающей среды в кинетике трещин может оказаться значительной. Применительно к сплавам, не чувствительным к выдержке под нагрузкой, рост трещин сопровождается формированием усталостных бороздок, которые наблюдают даже в вакууме [131]. [c.389]

В случае 1) сложный маятник) для диска возможно равновесие в вертикальной плоскости, проходящей через касательную Ох, но это состояние равновесия существенно неустойчиво и, как мы только что напомнили, неустойчивость сохраняется и в случае 2), как бы ни была велика скорость качения. Наоборот, в случае 3), в котором без качения мы имели бы неустойчивость по отношению к двум степеням свободы (т. е. как по отношению к 9, так и по отношению к [c.206]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Несколько позже стало ясно, что такая оценка не принимает во внимание определенных резервов прочности, связанных с пластическими свойствами материала. Данные экспериментальных исследований [216] показали, например, что, благодаря пластическим свойствам, разрушающая скорость вращения для диска с небольшим центральным отверстием оказывается практически такой же, как и для сплошного диска тех же размеров, несмотря на то, что максимальные упругие напря- [c.136]

Поворотные обратные клапаны / у = 8С0 мм на ру=10 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение ПТ 44049 (рис. 3.63, табл. 3.34). Предназначены для прекращения обратного потока циркуляциоиной воды рабочей температурой до 290° С. Допускаемый перепад давления на захлопке 2,5 МПа. При отсутствии перепада давления клапан приоткрыт на 5—10° и обеспечивает естественную циркуляцию воды при перепаде давления 5 кПа. Основные детали — корпус и крышка — изготовляются из углеродистой стали 20, диск — из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т, ось — из стали 14Х17Н2. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся при пробном давлении 18,5 МПа. При рабочей температуре среды до 290° С допускается рабочее давление до 10 МПа. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-1144—76. [c.162]

Метод доводки рабочей поверхности свободным абразивом используется для кругов типа АПВ, АПВД, АЧК, АТ, работающих торцом. Метод применяется главным образом для восстановления режущих свойств кругов. Доводку производят на стеклянных или металлических (сталь, чугун) дисках (плитах). Для кругов на бакелитовой связке применяют электрокорундовое зерно, для кругов на металлической, керамической и гальванической связках — карбид кремния. Правка производится вручную без охлаждения. [c.656]

Ротор турбины. Рабочее колесо турбины состоит из диска, изготовленного путём поковки или штамповки из стали марки Э6 или Э8 (Электросталь). По механическим свойствам материал для дисков должен удовлетворять следующим условиям а > 75 кг1мм [c.406]

Диски пил для горячего резания большей частью делаются из стали, имеющей а , = = 80 — 95 кг1мм и В = 13 — 20< /о. Для этих пил употребляются также диски из стали с небольшой примесью марганца 0,8—1,250/0 Мп) и, в частности, сталь марки (-5Г. В некоторых случаях для дисков применяются никелевые стали (1,5—2,25"/о N1), обладающие большей стойкостью в отношении образования трещин. [c.987]

Для дисков с тонким полотном и относительно малой длиной ступицы ХТГЗ [44] рекомендует сталь 34ХМ. Из этой же стали часто изготовляют диски и элементы сварных роторов. [c.259]

Отличительной особенностью сварных роторов ЛМЗ, один из которых показан на фиг. 69, является применение для дисков и концевых частей стали аустенитного класса марок ЭИ405 и ЭИ572. Это вызвано тем, что роторы использованы в газотурбинной установке ГТ-12-650 этого завода и работают при температуре, близкой к 600°. Применение сварки в данном случае вызвано тем, что общий вес цельнокованого ротора оказался бы больше, чем [c.118]

Воздух сжимается в 14-ступенчатом компрессоре со степенью повышения давления 4. Расход воздуха через компрессор равен 65,1 кг сек. Из компрессора воздух поступает в четыре камеры сгорания, расположенные вокруг турбокомпрессорной группы параллельно валу (рис. 5-36). Ротор компрессорной турбины соединен с ротором компрессора длинным гибким промежуточным валом, который жестко крепится к фланцам валов компрессора и турбины. Скорость вращения вала турбокомпрессорной группы равна 4400 об1мин. За четвертой ступенью компрессора установлен клапан, который может управляться вручную или двигателем. Этот клапан служит для предотвращения помпажа во время пуска установки. Рабочие лопатки компрессора П-образным хвостом насаживаются на диски и крепятся к нему заклепками. Ротор компрессора состоит из ступенчатого вала, на который насажены 15 дисков из хромомолибденовой стали. Четырнадцать дисков несут рабочие лопатки, 15-й является уравновешивающим поршнем, уменьшающим осевое усилие на ротор компрессора. Рабочие лопатки изготовлены точным литьем из аустенитной стали, содержащей 18% хрома и 8% никеля. Корпус компрессора отлит из чугуна и имеет горизонтальную плоскость разъема. Направляющие лопатки отлиты из нержавеющей стали. [c.186]

Свойства жаропрочности сталей для газотурбинных дисков представлены на рис. V. 8. Аустенитные стали имеют более высокие характеристики длительной прочности по сравнению со сталями перлитного и мартенситоферритного [c.200]

Тимофеев М. М. и Васильченко Г. С Создание дисков из разнородных сталей для газовой турбины ЭГТУ-100. — Вопросы сварки в энергомашино строении. М., Машгиз, 1962 (ЦНИИТмаш. Кн. 104). [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...