Интенсивность распределенной (поверхностной)

Интенсивность объемной нагрузки определяется силой, приходящейся на единицу объема (v, кгс/см ) интенсивность поверхностной нагрузки определяется силой, приходящейся на единицу поверхности (р, кгс/см ). Поверхностная нагрузка, действующая по узкой площадке большой длины, называется распределенной интенсивность распределенной нагрузки определяется силой, приходящейся на единицу длины (q, кгс/см). Если поверхностная нагрузка действует по площадке, значительно меньшей всей поверхности тела, она условно называется сосредоточенной нагрузкой (Р, кгс). [c.173]

Поверхностные нагрузки характеризуются вектором рл, который представляет собой силовую нагрузку, отнесенную к площади границы тела. Это интенсивность поверхностных нагрузок. Объемные нагрузки, характеризуемые вектором Q, представляют собой внешние силовые воздействия, отн сенные к объему тела. Примерами распределенной поверхностной нагрузки могут служить давление снега на крышу зданий, давление воды на погруженную часть корпуса судна, давление газа на стенки сосуда и т. п. Примеры массовых нагрузок распределенная по вращающемуся диску центробежная сила распределенная по объему любого тела сила тяжести. [c.20]

Используя выражения (П.59) в качестве функции Грина, в рассматриваемом случае можно найти коэффициенты интенсивности напряжений для произвольно распределенных поверхностных и объемных сил. [c.544]

РИС. 6.20. Расчетное поперечное распределение интенсивности основной поверхностной моды в периодической слоистой среде. Пунктирная кривая — распределение интенсивности, отвечающее свертке [7]. [c.230]

На рис.6.21 представлено фото поперечного сечения слоистой структуры, полученное методом фазового контраста , а на рис. 6.22 показано измеренное распределение интенсивности фундаментальной поверхностной волны. [c.232]

Интенсивность распределенной нагрузки, поверхностное натяжение [c.91]

В качестве примера рассматриваются колебания трехслойного стержня под действием различного вида равномерно распределенных поверхностных нагрузок, приложенных к внешней плоскости первого слоя. Начальные условия предполагаются нулевыми, поэтому А г — Втг — 0. При численном счете принимаются интенсивности нагрузки до = 1)5 10 Па и импульса — д = 10 Па с относительные толщины слоев — Н = 0,01, /гг = 0,05, с = 0,09 момент времени о = 0,07 с, при котором прогибы максимальны для импульсных воздействий = 0,035 с. [c.269]

Распределенный поверхностный вдув газа используется для уменьшения тепловых потоков к поверхности летательных аппаратов, движущихся с большой сверхзвуковой скоростью, для охлаждения лопаток турбин и т. д. Вдув изменяет эффективную форму поверхности и может использоваться также для создания аэродинамических сил и моментов. Для последнего случая характерны величины нормального компонента скорости, превосходящие вертикальную скорость в пограничном слое на непроницаемой поверхности. Режимы течений с интенсивным вдувом исследованы в ряде работ, их обзор приведен в статье [Левин В.А., Липатов И.И., Нейланд В.Я., 1980]. Вместе с тем для целей теплозащиты оптимальным оказывается вдувание расхода газа, сравнимого с расходом в пограничном слое на непроницаемой поверхности, такая интенсивность вдува обеспечивает уменьшение теплового потока в главном члене. Течение вблизи проницаемой поверхности описывается в этом случае системой уравнений пограничного слоя. [c.181]

Зависимость от П обычно записывают в форме р( , Г, п) = г), но суть от этого не меняется. Дело в том, что исчерпывающей характеристикой распределения поверхностных сил в пространстве, занятом сплошной средой, напряжение служить не может. Оно зависит от ориентации площадки и потому не является однозначной функцией точки и времени, как это было с интенсивностью объемных сил f(i, г). С каждой пространственной точкой связано бесчисленное множество площадок, проходящих через нее, и на каждой из них определено свое напряжение (см. рис. 64). [c.239]

Частные решения для поверхностной нагруз-к и. Допустим, что интенсивность распределенной нагрузки равна [c.110]

Интенсивность распределенной нагрузки, поверхностное натяжение Ньютон на метр Н/м кгс/м 9,80665 Н/м [c.65]

Интенсивность распределенной нагрузки, поверхностное натяжение ньютон на метр N/m H/m kgf/m кгс/м 9,806 65 Н/м [c.32]

Молекулы ПАВ скапливаются в кормовой области пузырьков, откуда следует, что внутренние циркуляции в кормовой области менее интенсивны. Этот факт подтверждается экспериментально в [40]. Однако рис. 37, 38, как и соотношения (3. 3. 41), (3. 3. 42), предполагают симметричное распределение ПАВ по поверхности пузырька. Это связано с тем, что при выводе этих соотношений использовалось допущение о том, что изменение коэффициента поверхностного натяжения вдоль поверхности раздела фаз много меньше его равновесной величины. В рамках такого приближения диффузионный поток ПАВ не зависит от угла 9. [c.113]

Поверхностные и массовые нагрузки характеризуются интенсивностями, которые в общем случае зависят от координат х, у, z и выражаются соответственно в Н/м (или Па) и Н/м . Сосредоточенные внешние силы, приложенные в точках поверхности тела, можно рассматривать как предельный случай поверхностных нагрузок, распределенных на малой части поверхности тела. [c.10]

Если внешние силы являются результатом непосредственного, контактного взаимодействия данного тела с другими телами, то они приложены только к точкам поверхности тела в месте контакта и называются поверхностными силами. Поверхностные силы могут быть непрерывно распределены по всей поверхности тела или ее части например давление пара в котле, ветровая и снеговая нагрузки, давление газа в цилиндре двигателя. Величина нагрузки, приходящаяся на единицу площади, называется интенсивностью нагрузки. Ее обозначают обычно р и измеряют в паскалях (Па) или кратных ему единицах (кПа, МПа, ГПа). Часто нагрузку, распределенную по поверхности (рис. 36, а), приводят к главной плоскости (рис. 36, б), в результате чего получается нагрузка, распределенная по линии, или погонная нагрузка. Интен- [c.42]

Разберем это определение на примере деформации стержня, нагруженного через серьгу силой Р (рис. 1.14, а). Прочностной расчет стержня следует начать с замены действия на него серьги системой сил, распределенной по поверхности контакта, след которой АА, образующейся в результате их взаимной деформации. На рис. 1.14,6 схематически показана такая замена. Значение поверхностной интенсивности в каждой точке поверхности контакта может быть получено только методами теории упругости как результат решения сложной математической задачи. Такую задачу следует решать, если представляют интерес напряженное и деформированное состояния в заштрихованной области стержня. Для их определения за пределами этой области следует заменить распределенную нагрузку равнодействующей (рис. 1.14, в), величина которой элементарно находится из условия равновесия серьги (рис. 1.14, г). По принципу Сен-Венана, деформированное и напряженное состояние бруса за пределами заштрихованных областей в схемах нагружения бив будут практически одинаковы. [c.22]

Область перехода или точка перехода характеризуется возникновением в пограничном слое интенсивных пульсаций скорости, давления, плотности (в сжимаемых средах) и т. п. Распределения скоростей по сечению в ламинарном и в турбулентном пограничных слоях, вообще говоря, резко отличаются друг от друга. Так же как и при турбулентных движениях в трубах, в турбулентном пограничном слое происходит интенсивное перемешивание макроскопических частиц жидкости в поперечном направлении, за счет этого в турбулентном пограничном слое происходит выравнивание средних скоростей. Вместе с этим прилипание на обтекаемых стенках приводит к появлению более резких градиентов скоростей вблизи стенок, что вызывает резкое увеличение поверхностных сил трения и соответственно сопротивления трения. [c.265]

Отмеченные особенности в характере распределения t j и а по длине трубы парогенератора отражают всю сложность взаимного влияния отдельных факторов на процесс теплообмена при поверхностном кипении. Действительно, при понижении давления усиливается относительное влияние конвекции в однофазной среде и ослабляется влияние механизма переноса теплоты непосредственно В форме теплоты испарения. Поэтому при низких давлениях влияние скорости на интенсивность теплообмена оказывается более значительным. В этих условиях вследствие роста истинной скорости жидкой фазы, обусловленного повышением паросодержания потока, интенсивность теплоотдачи по длине трубы возрастает, что сопровождается понижением температуры стенки. При понижении температуры стенки уменьшается число активных зародышей паровой фазы и это приводит к ослаблению влияния механизма переноса, обусловленного про цессом парообразования. В то же время вследствие прогрева основной массы жидкости по ходу потока увеличивается толщина пристенного двухфазного слоя и, следовательно, улучшаются условия для роста паровых пузырей. По-видимому, при переходе от области конвективного теплообмена в [c.264]

На рис. 55 представлено распределение остаточных напряжений в поверхностном слое стали 45, подвергнутом лазерному воздействию при различных интенсивностях облучения. Анализ эпюр макронапряжений показал, что величина и характер их распределения по глубине упрочненного слоя в большой мере зависит от плотности мощности лазерного излучения. При малых плотностях мощности, когда обрабатываемый материал нагревается до температур, ниже температуры плавления, т. е. когда не происходит фазовый переход, в поверхностном слое развиваются довольно большие растягивающие напряжения, причем область их распространения соизмерима с ЗТВ. Следует также отметить наличие большого градиента остаточных напряжений на границе зоны лазерного воздействия и исходного материала. [c.83]

Рис. 1.3. Интенсивность поверхностной распределенной нагрузки а) к определению средней интенсивности б) составляющие действительной интенсивности поверхностной

Таким образом, любая система внешних сил, поверхностных и объемных (сосредоточенных и распределенных), сводится к стандартной системе трех внешних распределенных вдоль оси силовых нагрузок с интенсивностями qx, qy и q , трех внешних распределенных вдоль оси моментных нагрузок с интенсивностями Шх, и трех внешних сосредоточенных сил Pix, Piy, Ри, приложенных [c.48]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

Одновременно с этим следует отметить, что система уравнений (5-51) и (5-52) с граничными условиями (5-53) или (5-56) является общей и формально точной. Эта система учитывает все особенности процессов объемного и поверхностного рассеяния, селективный характер излучения и пространственное распределение интенсивности по различным направлениям. В принципе путем [c.159]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

В работе были определены и рассчитаны следующие характеристики распределение статического давления и температуры на поверхности, нарастание пограничного слоя, профили числа Маха, температуры и скорости, поверхностное трение и тепловой поток. При определении этих величин интенсивность переноса тепла и массы рассматривалась как параметр. [c.402]

Обозначения, принятые для напряжений, можно использовать также и для внешних сил, распределенных по поверхности тела. Если элементарная площадка S совпадает с поверхностью тела, то поверхностные силы, приложенные к этой площадке, будут играть такую же роль, как внутренние силы упругости в наших прежних рассуждениях. Составляющие Zv, и Z будут характеризовать интенсивность распределенных поверхностных сил, прилон енных к выделенной на поверхности тела площадке. [c.21]

Приведем поверхностные силы, действующие на боковую поверхность выделенного элемента бруса, и объемные силы, действующие на этот элемент, к середине длины отрезка его оси. В результате такого приведения получим главный вектор и главный момент всех распределенных поверхностных и объемных сил, действующих на элемент бруса. Обозначим составляющие указанного главного вектора в системе осей хуг символами qx, Qy и q/, они представляют собой интенсивности распределенной силовой нагрузки, действующей на стержень. Составляющие главного момента обозначим символами Мх, Шу и т/, они являются интенсивностями распределенной люментной нагрузки, действующей на стержень. [c.48]

Случай осевого сжатия. Замкнутая круговая цилиндрическая оболочка не допускает тангенциальных перемещений по торцам и несет равномерно распределенную сжимающую нагрузку интенсивностью р — Uxh и нормально распределенную поверхностную нагрузку итенсивностью дот (рис. 3.16). Это определяет следую- [c.134]

Рассмотрим класс задач описаний нелинейных деформаций трехмерных тел при интенсивных распределенных илн локализованных поверхностных силах с выделением фиксированным направлением воздействия е. Естественно предполагать, что вдоль этого направления скорости перемещения материальных точек тела и перемещения будут максимальными но сравнению со скоростями и перемещениями в плоскости, ортогональной вектору е. Введем в теле лаграййсеву систему координат 0 , совпадающую с прямоугольной декартовой системой координат при t = to, так что направление 03 совпадает с направлением вектора нагрузок (е = ез),. Вектор перемещений представлен в базисе С [c.36]

Первоначально исследовалось главным образом влияние окружающей среды на механические свойства металлических монокристаллов, таких, как олово, свинец, цинк, алюминий, выращиваемых по методу П. Л. Капицы, И. В. Обреимова и методом рекристаллизации. Было установлено, что интенсивность воздействия поверхностно-активных веществ на механические свойства металлических монокристаллов существенно зависит от температуры и скорости деформации (В. И. Лихтман, П. А. Ребиндер и Л. П. Янова, 1947). В то же время при одинаковых температурах и скоростях деформации механические свойства твердых тел и особенно металлов могут меняться в довольно широком диапазоне в зависимости от распределения напряжений внутри образца. Как известно, обычные диаграммы деформации представляют собой усредненные значения сил и деформаций и дают весьма косвенное представление об истинном распределении напряженного и деформированного состояния внутри тела. Количественная сторона этого вопроса весьма сложна, но качественная картина явления довольно полно исследована, начиная по преимуществу с работ Н. Н. Давиденкова (1936). Дело в том, что в процессе деформирования происходит превращение гомогенной механической системы в гетерогенную, причем это превращение заключается в основном в развитии дефектных участков структуры, всегда присутствующих в реальном твердом теле. Как показали эксперименты (В. И. Лихтман и Е. К. Венстрем, 1949), объемное напряженное состояние существенным образом влияет на величину адсорбционного эффекта (например, он возрастает по мере отклонения напряженного состояния вблизи поверхности от состояния всестороннего сжатия см. П. А. Ребиндер, Л. А. Шрейнер и др., 1944, 1949). [c.434]

Имеются и другие убедительные экспериментальные доказательства влияния рассмотренных выше факторов на сопротивление трубок потоку. Лунд и Берман [11] изучали молекулярное течение газов через никелевые капилляры. Ими была обнаружена отчетливая зависимость вероятности прохождения молекул через канал отверсти.ч от сорта газа и температуры. С ростом температуры от О до 50° вероятности прохождения увеличивались для всех газов, кроме гелия. Гюн-стер [12] исследовал диаграмму направленности выхода молекул 510 из цилиндрических каналов различных размеров, сделанных в графитовой крышке эффузионной камеры. Известно, что канал оказывает на выходящий из него молекулярный пучок формирующее действие, уменьшая его интенсивность в направлении больших углов выхода. Формирующее действие канала непосредственно связано с распределением поверхностной плотности молекул на его стенках. Приведенная в этой работе диаграмма направленности пучка показывает, что истинная плотность вещества на стенках отверстия значительно больше, чем рассчитанная по Клаузингу. Это объясняется адсорбцией вещества и поверхностной диффузией по стенкам канала отверстия [12, 13] (см. также на стр. 21). [c.20]

Если внутри влажного материала имеется градиент влагосодержания и градиент температуры, то влага будет перемещаться вследствие влагопроводности и термовлагопроводности. Например, при контактной сушке и сушке токами высокой частоты направления градиента влагосодержания и градиента температуры совпадают, поэтому явление термовлагопроводности усиливает общую влагопро-водность и процесс сушки происходит более интенсивно (рис. 31-1). Действительно, из-за отдачи теплоты в окружающую среду поверхностные слои материала охлаждаются, и температура их становится ниже, чем внутри материала. Такое распределение температуры вызывает температурный градиент, направленный от поверхности материала к середине, который увеличивает общую влагопроводность. [c.505]

Показатель п, определяющий интенсивность закрутки приосе-вого вынужденного вихря, находят из численного анализа распределения исходного окружного момента количества движения (122, 137, 140, 142, 143, 147]. Уравнение момента импульса для индивидуального объема сплошной среды в классическом случае (т. е. без учета внутренних моментов импульса и распределения массовых и поверхностных пар) [122] (рис. 4.9) [c.201]

Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия . Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать сгсм- Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних (а не внутренних ) сил напряжением. Заметим, что термин давление употребляется в прямом смысле, т. е. это сила, отнесенная к площади (кстати, выражение удельное давление , встречающееся в учебной литературе, тавтологично). Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник —диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. Мы не склонны настаивать на том, чтобы давать этот вывод учащимся. Он элементарен, надо составить уравнение равновесия сил, показанных на рис. 9.1, но [c.96]

Характер кривой распределения температуры стенки трубы при различных значениях недогрева жидкости на входе Д/нед связан также с процессом формирования профилей скорости и температуры на входном участке трубы, т. е. на участке гпдродпнамиче-ской и тепловой стабилизации лотока. При уменьшении А/нед сечение, в котором устанавливается развитое поверхностное кипение при неизменных значениях q и Шо, оме-щается в направлении входа в трубу. Если при этом развитое поверхностное кипение устанавливается в области стабилизированного течения [величина (//й()н.к больше относительной длины участка стабилизации], то значение н. не зависит от недогрева жидкости, На участке стабилиза-потока развитое поверхностное кипение устанавливается при более высокой (по сравнению со стабилизированным течением) срёднемассовой температуре жидкости. В этом случае чем меньше недогрев на входе в трубу, тем при большей температуре н.к устанавливается развитое поверхностное кипение. Данное явление объясняется тем, что на входном участке трубы локальное значение коэффициента теплоотдачи в однофазном потоке увеличивается по мере приближения к входному сечению. Так как интенсификация конвективного теплообмена в однофазном потоке всегда приводит к снижению относительного влияния механизма переноса теплоты, обусловленного процессом парообразования, то при данных значениях q и Шр влияние последнего механизма переноса проявляется только при более высокой температуре жидкости. В условиях повышенной интенсивности теплообмена в однофазной среде возрастает и длина зоны перехода к развитому поверхностному кипению. [c.265]

Изучение закономерностей развития поверхностной локальной деформации имеет важное значение, так как при циклических испытаниях разрушение начинается с поверхности. На рис. 19 показано распределение деформаций по микроучасткам вдоль реперной линии после сжатия на 1 % (кривая /) и после растяжения на 1 % (кривая 2), г.е. после приобретения образцом исходных размеров. Первое сжатие сопровождается появлением существенной мйкронеоднородной деформации. В некоторых локальных объемах образование сдвигов проходит настолько интенсивно, что деформация их в 3—5 раз превышает среднюю (кривая /). Обратное деформирование также сопровождается локальной неоднородностью по отдельным микрообъемам. Из рис. 19 следует, что микрообласти, повышенно деформирующиеся в полуцикле сжатия, также энергично деформируются и в полуцикле растяжения. Это указы- [c.29]

Дополнительные сведения удается получить, изучая распределение элементов в поверхностных слоях образца, формирующихся в процессе избирательного растворения. Для этого образец подвергают равномерному послойному травлению с последующим селективным анализом растворов. Селективны анализ основан на измерении спектра излучения, причем по энергии излучения рудят о природе, а по интенсивности - о количестве определяемого элемента. [c.202]

Поиски эффективных путей решения уравнений радиационного теплообмена привели к созданию различных приближенных методов расчета. Все эти методы исходят из рассмотренного в гл. 3 уравнения переноса излучения с соответствующими граничными условиями к нему. Проведя то или иное интегрирование уравнения переноса излучения и граничных условий, можно получить либо дифференциальные, либо интегральные уравнения, описывающие процесс радиационного теплообмена в различных постановках. При этом в результате интегрирования уравнения переноса и граничных условий по телесному углу в получаемых дифференциальных и интегральных уравнениях в качестве неизвестного фигурирует уже не интенсивность излучения, а различные виды объемных и поверхностных плотностей излучения. Одновременно с этим в этих уравнениях появляются различные коэффициенты переноса, зависящие от распределения интенсивности излучения по различным направлениям, которое заранее неизвестно. Поэтому в отношении этих коэффициентов переноса принимаются те или иные допущения, вследствие чего такие расчетные методы и носят название приближений. Точность, с которой можно оценить неизвестные заранее коэффициенты переноса, определяет собой погрешности приближенных методов. Следует, однако, заметить, что в принципе, сочетая уравнения приближенных методов и интегральное выражение для интенсивности излучения (3-26), можно итерационным путем получить решение задачи с любой степенью точности. К тому же, как показывает анализ, неизвестные коэффициенты переноса во многих случаях являются сравнительно слабоизме-няющимися функциями и их можно оценить заранее с приемлемой точностью. Исторически первым был соз- [c.113]

Вместе с этим следует отметить, что рассмотренные выше системы интегральных уравнений существенно упрощаются, когда объемное и поверхностное рассеяние в излучающей системе изотропно и излучение граничной поверхности подчиняется закону Ламберта. В этом случае, как уже отмечалось выше, коэффициенты распределения интенсивности эффективного излучения и у становятся равньши единице, а полусферическая поглощательная способность поверхности а, будет равна полусферической излучательной способности е , т. е. будут иметь 196 [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...